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| 供貨周期 | 現貨 | 規格 | BT-MSE-3000 |
|---|---|---|---|
| 貨號 | 951 | 主要用途 | UPS電源 |
賽特免維護蓄電池BT-MSE-3000 2V3000AH
產品分類品牌分類
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產品簡介
詳細介紹
賽特免維護蓄電池BT-MSE-3000 2V3000AH
賽特免維護蓄電池BT-MSE-3000 2V3000AH
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而這一點正是鋰離子電池的基礎。在這種新電池中，鋰和過渡金屬（比如鈷、鎳、錳以及鐵）與氧的化合物作為陰極。在外加電壓之后，再次充電開始，帶正電的鋰離子從陰極遷移到石墨材料制成的陽極，重新變為金屬鋰。
因為金屬鋰有著*的電化學推動力，所以金屬鋰極容易被氧化，它會遷移至陰極并再次成為鋰離子，將外層電子交給過渡金屬離子（比如鈷離子）。在這一循環中的電子移動為我們提供了我們所需的電流。
第二次飛躍：納米技術
由于過渡金屬的加入，鋰離子每一個小單元都能夠提供更高的能量，但是反應活性的提高也會帶來負面效果，電池會更容易受到一種被稱為“熱散逸”現象的影響。
在上世紀90年代，索尼公司生產了一種氧化鋰鈷電池（這也是*款商用鋰離子電池），但是嚴重的“熱逸散”導致了很多這一型號的電池著火。如果該問題無法得到解決，那么為了獲得更好的反應活性，使用納米材料制作電池陰極的設想也就無從談起了。
依然是古迪納夫引入了一種由鋰、鐵以及磷酸鹽構成的新的鋰離子電池陰極，這種穩定的電極是電池技術的又一次大飛躍。
另外我們還在各地設立了專門的電池電源日常維護人員！定期為各單位的電源蓄電池例行維護及保養，使電池電源的壽命大化。贏得了客戶的*好評。
我司代理蓄電池產品，；如需詳細了解更多蓄電池技術參數及規格，請通過以上的聯系我；我們公司還設有經驗豐富的工程師團隊；對一些疑難解答和方案設計都有著多年的經驗，我們將熱誠為你服務?。?！
賽特蓄電池規格型號
型 號 | 規 格 | 外 形 尺寸 (mm) | 參考 | 內 阻 | |||
長 | 寬 | 高 | 總高 | ||||
BT-6M1.0AC | 6V1.0Ah/20HR | 51 | 42 | 51 | 56 | 0.275 |
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BT-6M1.3AC | 6V1.3Ah/20HR | 98 | 24 | 52 | 58 | 0.305 | 55.0 |
BT-6M2.8AC | 6V2.8Ah/20HR | 66 | 33 | 97 | 103 | 0.550 | 40.0 |
BT-6M3.2AC | 6V3.2Ah/20HR | 124 | 33 | 61 | 67 | 0.603 | 28.7 |
BT-6M4AC | 6V4Ah/20HR | 71 | 47 | 101 | 107 | 0.725 | 24.0 |
BT-6M4.5AC | 6V4.5Ah/20HR | 71 | 47 | 101 | 107 | 0.786 | 18.3 |
BT-6M7AC | 6V7Ah/20HR | 150 | 34 | 94 | 98 | 1.306 | 11.1 |
BT-6M10AC | 6V10Ah/20HR | 150 | 50 | 94 | 98 | 1.870 | 12.0 |
BT-HSE-110-6 | 6V110Ah/10HR | 274 | 173 | 215 | 240 | 20.70 | 4.3 |
BT-HSE-200-6 | 6V200Ah/10HR | 375 | 170 | 212 | 236 | 34.25 | 1.7 |
伴隨著新電池的不斷發展，很多新應用也應運而生。從電動工具到混合動力汽車與純電動汽車，我們都能夠找到鋰離子電池的影子，或許未來重要的應用，將是為住宅提供家用電能。
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12V系列 | |||||||
型 號 | 規 格 | 外 形 尺寸 (mm) | 參考 | 內 阻 | |||
長 | 寬 | 高 | 總高 | ||||
BT-12M0.8AC | 12V0.8Ah/20HR | 96 | 25 | 62 | 62 | 0.382 | 120 |
BT-12M1.3AT | 12V1.3Ah/20HR | 97 | 44 | 52 | 59 | 0.580 | 102 |
BT-12M2.2AT | 12V2.2Ah/20HR | 178 | 35 | 61 | 67 | 1.000 | 63.7 |
BT-12M3.3AT | 12V3.3Ah/20HR | 134 | 67 | 61 | 66 | 1.285 | 58.7 |
BT-12M4AC | 12V4Ah/20HR | 90 | 70 | 101 | 107 | 1.620 | 46.9 |
BT-12M7AT | 12V7Ah/20HR | 151 | 66 | 96 | 102 | 2.580 | 21.3 |
BT-12M10AC | 12V10Ah/20HR | 152 | 99 | 96 | 101 | 3.513 | 17.6 |
BT-12M12AC | 12V12Ah/20HR | 152 | 99 | 96 | 101 | 3.800 | 14.9 |
BT-12M14AC | 12V14Ah/20HR | 152 | 99 | 96 | 101 | 4.098 | 12.0 |
BT-12M17AC | 12V17Ah/20HR | 180 | 77 | 167 | 167 | 6.050 | 10.9 |
BT-12M24AT | 12V24Ah/20HR | 177 | 166 | 126 | 126 | 8.700 | 9.6 |
BT-12M24AL | 12V24Ah/20HR | 166 | 126 | 177 | 177 | 8.390 | 9.8 |
BT-HSE-38-12 | 12V38Ah/10HR | 198 | 165 | 170 | 170 | 12.95 | 8.5 |
BT-HSE-65-12 | 12V65Ah/10HR | 349 | 166 | 174 | 174 | 21.10 | 5.3 |
BT-HSE-100-12 | 12V100Ah/10HR | 328 | 173 | 216 | 229 | 32.00 | 4.5 |
BT-HSE-120-12 | 12V120Ah/10HR | 406 | 174 | 209 | 233 | 39.10 | ? |
BT-HSE-150-12 | 12V150Ah/10HR | 484 | 168 | 240 | 240 | 41.40 | 4.1 |
BT-HSE-200-12 | 12V200Ah/10HR | 523 | 241 | 219 | 245 | 63.00 | 2.8 |
2V系列 | |||||||
型 號 | 規 格 | 外形 尺寸 (mm) | 參考 | 內 阻 | |||
長 | 寬 | 高 | 總高 | ||||
BT-MSE-100 | 2V100Ah/10HR | 170 | 72 | 205 | 229 | 8.80 | F12 |
BT-MSE-200 | 2V200Ah/10HR | 172 | 108 | 330 | 367 | 14.5 | F12 |
BT-MSE-300 | 2V300Ah/10HR | 168 | 149 | 330 | 367 | 20.5 | F12 |
BT-MSE-400 | 2V400Ah/10HR | 210 | 175 | 330 | 367 | 30.00 | F12 |
BT-MSE-500 | 2V500Ah/10HR | 241 | 171 | 330 | 367 | 34.8 | F12 |
BT-MSE-600 | 2V600Ah/10HR | 302 | 175 | 330 | 367 | 42.0 | F12 |
BT-MSE-800 | 2V800Ah/10HR | 410 | 175 | 330 | 367 | 62.5 | F12 |
BT-MSE-1000 | 2V1000Ah/10HR | 482 | 175 | 330 | 367 | 78.0 | F12 |
BT-MSE-1500 | 2V1500Ah/10HR | 400 | 345 | 345 | 370 | 113.0 | F12 |
BT-MSE-2000 | 2V2000Ah/10HR | 485 | 345 | 345 | 370 | 147.0 | F12 |
BT-MSE-3000 | 2V3000Ah/10HR | 705 | 345 | 345 | 370 | 223.0 | F12 |
電子信息系統機房設計是在原GB50174-93《電子計算機機房設計規范》標準的基礎上加以修改及補充形成的。
在模擬設備中,噪聲響應的上限截止頻率在5MHz左右,而在數字設備中,噪聲響應的上限截止頻率已超過100MHz,與模擬設備的差值為20倍。這就不難看出,如此寬的噪聲能很容易使它更多的高能量耦合到數字系統中去。
模擬系統在受到電磁*的短時間的持續過程中,它可以自動恢復到原有工作狀態;而數字系統一旦受到電磁*就不可恢復,只能在外部手動的作用下,重新設置,才能開始正常的工作程序。
在集成度低的數字系統中,轉換*為10-5J,持續時間在幾個ms。但在超大規模集成電路(VLSI)中,轉換*為10-9J,持續時間是2ns以下。
從上面的數字不難看出,當今的電子設備一旦遭受到電磁*時就可能會造成邏輯錯誤、信息丟失。甚至會造成電子設備死機、誤操作、跳變、失控,引起整個通信與信息系統的混亂。
為了使電子信息系統能夠在各種惡劣的電磁環境或電磁敏感環境下正常工作。首先就要重視電子設備的電磁兼容(EMC)性。下面結合機房供電電源的電磁兼容性設計談談《電子信息系統和機房設計規范》GB5017-2008中有關“供配電”的讀后感。
賽特蓄電池快速充電的機理
賽特蓄電池快速充電技術是在常規充電技術的基礎上發展起來的，不論采用何種充電制度進行充電，賽特蓄電池充電的成流過程都要遵守雙極硫酸鹽化理論，即其化學反應方程式為：
按常規充電法，充電電流安培數，不應超過蓄電池待充電的安時數。這樣，才可保證在整個充電過程中，產生氣體和溫升的狀況符合要求。因此，常規的蓄電池其充電方法都采用小電流的恒壓或恒流充電，充電時間長達10至20多個小時，給實際使用帶來許多的不便。為了縮短電池的充電時間，國內外一直都在不斷地研究和開發快速充電方法和技術。
1967年美國人麥斯（J. A. Mas）提出了蓄電池充電的三個定律后，這些理論就成為了我們研究快速充電技術的基礎。蓄電池有著如下的充電特性：
（1）賽特蓄電池充電接受能力隨放電深度而變化。如果以相同大小的電流放電，則，放出電量越多，充電接受率α越高，充電接受電流越大。即有如下關系：
首先要滿足機房所訂的負荷等級:供電要求應該滿足《供配電系統設計規范》GB50052-95,供配電系統應采用電壓等級380V/220V,頻率為50Hz的TN-S系統或TN-C-S系統,電磁系統應按設備的要求而確定;同時還要考慮今后機房系統的擴展、升級的可能,適當預留備用容量。重要的一個概念是電能提供方與電能使用方有一個公共耦合點PCC,即在電能供給出現質量問題時的分析和解決責任的分界點。如果在這PCC點上測量電能質量不能滿足要求并采取以下措施仍不能達到要求時,的技術措施在PCC點增加交流不間斷供電系統(UPS),從而來提高電子信息系統機房供電系統可靠性。
①對供電可靠性要求高,在采用備用電源自動接入方式或柴油發電機組應急自啟動方式仍不能滿足要求時;
②一般穩壓、穩頻設備不能滿足要求時;
③需要保證順序斷電安全停電時;
④用電系統有時間性和聯網運行時;
⑤電能提供方的供電方式,滿足不了新需的類別“不可用度”時。
I0——開始充電時的大初始電流值。
C——放電容量。
K——常數，可由實驗求出。
（2）對于任何給定的放電深度，充電接受率：
又因I0=αC，所以
Id——放電電流。
常數K和k可由實驗得出。
上式表明，蓄電池的充電接受率取決于它的放電歷史，以小電流長時間放電的蓄電池，充電接受率低，相反，以大電流短時間放電的蓄電池，充電接受率高。
?。?）一個蓄電池經幾種放電率放電，其充電接受電流是各個放電率下接受電流之和。即： It = I1+I2+I3+……
同時服從：
電氣電子工程學會(IEEE)對供電電能質量的定義:向電子設備提供的電能質量能夠使其正常工作并與其他相連接的設備兼容的概念。
電能的質量對電子設備的正常運行具有十分重要的意義,而供電質量主要包括穩態電壓偏移范圍、穩壓頻率偏移范圍、電壓波形畸變率、允許斷電持續時間以及三相電壓不平衡度等要素。這些要素根據用電的負載性能、用途和運行方式(是否聯網)等情況可以劃分為A、B、C三級。
依據數字設備的廣泛應用,電子信息系統的機房,供電質量的劃分如表1所示。
為了提高電子設備的供電質量,在設計供電系統時還要注意下列事項:
①設置獨立、的低壓饋電線路供電。
②設置動力配電柜(箱)與其他負荷分別供電。電源設備應靠近用電設備的電源部分設置。
③單相負荷應均勻地分配在三相上,三相負荷不平衡應小于15%。
④電源系統應限制接入非線性負荷,以保持電能的正弦性。
4 供電設備的選型和配線
按用電負載的性質,根據《GB50054-95低壓配電設計規范》對供電設備選型和配線做如下調整。
①配電柜(箱)內的保護和電氣控制設備的選型應滿足設備規范和設備的兼容要求。
②配電柜(箱)應有充足的備用網絡,便于系統擴容。
③配電柜(箱)進線斷路器應設分離脫扣器,保證在緊急情況下,切斷所有用電設備電源。
④柜(箱)上設置智能的電壓、電流、諧波、頻率、零線電流、電量以及三相不平衡度的檢測裝置。
⑤柜(箱)應設置足夠的中性線和PE及信號接地(G)的接地端子。
It——總接受電流。
Ct——放出的總電量。
αt——總的充電接受率。
放電可使全部放掉的電量Ct增加，同時也使總的充電接受電流It增加。因此，蓄電池在充電前或充電過程中適當地放電，將會增加充電接受率αt。
按照麥斯理論，我們對充電過程中的充電電流進行實時控制，即用大電流充電，并在充電過程中，短暫地停止充電，在停充期間加入放電脈沖，打破蓄電池充電指數曲線自然接受特性的限制。但是，理論和實踐證明，蓄電池的充放電是一個非常復雜的電化學過程，由快速充電的電化機理可知，影響快速充電的重要因素是蓄電池的電極極化現象，這是一切二次電池所共有的，包括有歐姆極化、濃差極化和電化學極化。而蓄電池的電極極化現象，又可以通過在充電過程中適時加入放電脈沖來消除。因此，要實現快速充電，就需要多方面的控制，其控制特點為：
?。?） 多變量——諸如要控制蓄電池內的溫度、充電電流的大小、充電的間隔時間、去極化脈沖的設置等。
?。?） 非線性——充電電流應隨充電的進行而逐漸降低，否則，會造成出氣和溫升的增加。
?。?） 離散性——隨著賽特蓄電池的放電狀態、使用和保存歷史的不同，即使是相同型號、相同容量的同類蓄電池的充電情況也不一樣。
對于如此復雜的充電過程，使用傳統的充電電路顯然難以控制，因此，也影響了快速充電的效果。為了能更有效地實現快速充電，必須使用*的控制手段，我們利用單片機構造了一個具有自動檢測功能的蓄電池充電實時控制系統。根據蓄電池快速充電的機理，對充電的電池進行實時的動態檢測，適時發出去極化脈沖及調整充電電流，力求以較高的充電平均電流進行充電，而且還能有效地抑制氣體的析出。從而達到快速充電的目的。
以上是賽特蓄電池快速充電的機理，盡管參考，如有不懂請致電本公司工作人員。賽特蓄電池。
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賽特蓄電池銷售領域：
【華 北】 北京市 天津市 河北省 山西省 內蒙古自治區
【東 北】 遼寧省 吉林省 黑龍江省
【華 東】 上海市 江蘇省 浙江省 安徽省 福建省 江西省 山東省
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【西 北】 陜西省 甘肅省 青海省 寧夏回族自治區 新疆維吾爾自治區
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在含有UPS的電源系統中，UPS一方面作為關鍵負載的供電電源，擔負著重要負載的保護作用，另一方面它又作為電源系統的負載，也需要對其進行電路保護。
對于UPS的供電，通常是從主低壓配電柜引出，經過若干級的低壓配電柜，接入到UPS輸入端。在整個輸入配電路徑中，斷路器起到了電流分配和對UPS設備的電流保護作用。然而在UPS真正發生故障時，一些斷路器卻起不到真正的保護作用，甚至于發生越級跳閘的現象，使得本來一次不大的故障，擴散為整個負載系統的停電，導致重大事故的發生。這就不得不引起設計人員、運維人員和管理人員的高度重視。
中大型UPS電源設備通常具有兩個輸入端口：主電源輸入和旁路電源輸入，主電源作為整流-逆變之用；旁路電源通常作為逆變器過載時提供故障清除電流之用，或當逆變器故障時向負載提供臨時的低等級的供電。因此UPS的輸入配電柜中通常有容量相同的或多相差一個等級的兩個輸入斷路器。
在絕大多數情況下，這兩個斷路器引自同一個上級的大容量斷路器，只有極少數UPS的主路和旁路輸入引自不同的變壓器或兩個供電系統。對于后者，當UPS下級短路或UPS自身故障時，切換到旁路（另一路市電或發電機）供電的成功概率較高，即可靠性較高，但也會引起電路設計的復雜化、投資成本的增加。例如兩路電源的中性線切換的問題、接地系統變換的問題等。因此僅僅用于對供電可用性要求*的電源系統中。例如ANSI-TIA942標準中的T4供電等級。