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上海壹僑國際貿(mào)易有限公司
主營產(chǎn)品： FILA，DEBOLD，ESTA，baumer，bernstein，bucher，PILZ，camozzi，schmalz |
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更新時(shí)間：2024-10-24 11:51:12瀏覽次數(shù)：589
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| 產(chǎn)地類別 | 進(jìn)口 |
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STOZ Pumpenfabrik 齒輪泵
STOZ Pumpenfabrik 齒輪泵
用于測量汽車發(fā)動機(jī)尾氣顆粒捕集器(DPF)前后通道的尾氣壓力差。
為了達(dá)到排放標(biāo)準(zhǔn)的要求，通常的方法時(shí)在汽車尾氣排放部分放置捕集器，捕集尾氣中的微小顆粒。這種方法的缺陷是，廢氣排放通道會隨著捕集到顆粒的積聚而被漸漸堵塞。清除這些積聚顆粒的方法是在通道的某個(gè)位置或直接在尾氣中注入額外的燃油來提高廢氣的溫度，在捕集器中存在催化劑時(shí)，廢氣的高溫足以使積聚的顆粒燃燒并氣化。這個(gè)清潔過程被稱為"再生"過程。這個(gè)過程中有一個(gè)問題，"再生"過程太頻繁，會增加耗油量;間隔太長，則會降低發(fā)動機(jī)性能。因而，選擇合理的"再生"觸發(fā)時(shí)刻顯得非常重要。
差壓傳感器將壓力差信號送至ECU，ECU根據(jù)該壓力差判斷捕集器中顆粒的積聚程度，決定"再生"觸發(fā)時(shí)刻及額外燃料注入量。同時(shí)，ECU還可以通過控制EGR閥調(diào)節(jié)尾氣的溫度。
另外，差壓傳感器也可用于測量氣體流量、液位高低等。
測量氣體流量方法，通過流量管壓力和大氣壓力的差值，得出流量管靜壓，靜壓的平方根與流量成正比，從而得出流量。
液位高低測定方法，測量高低液面的壓差值，再根據(jù)液體密度，換算出液面高度。
用于測量汽車發(fā)動機(jī)尾氣顆粒捕集器(DPF)前后通道的尾氣壓力差。
為了達(dá)到排放標(biāo)準(zhǔn)的要求，通常的方法時(shí)在汽車尾氣排放部分放置捕集器，捕集尾氣中的微小顆粒。這種方法的缺陷是，廢氣排放通道會隨著捕集到顆粒的積聚而被漸漸堵塞。清除這些積聚顆粒的方法是在通道的某個(gè)位置或直接在尾氣中注入額外的燃油來提高廢氣的溫度，在捕集器中存在催化劑時(shí)，廢氣的高溫足以使積聚的顆粒燃燒并氣化。這個(gè)清潔過程被稱為"再生"過程。這個(gè)過程中有一個(gè)問題，"再生"過程太頻繁，會增加耗油量;間隔太長，則會降低發(fā)動機(jī)性能。因而，選擇合理的"再生"觸發(fā)時(shí)刻顯得非常重要。
差壓傳感器將壓力差信號送至ECU，ECU根據(jù)該壓力差判斷捕集器中顆粒的積聚程度，決定"再生"觸發(fā)時(shí)刻及額外燃料注入量。同時(shí)，ECU還可以通過控制EGR閥調(diào)節(jié)尾氣的溫度。
另外，差壓傳感器也可用于測量氣體流量、液位高低等。
測量氣體流量方法，通過流量管壓力和大氣壓力的差值，得出流量管靜壓，靜壓的平方根與流量成正比，從而得出流量。
液位高低測定方法，測量高低液面的壓差值，再根據(jù)液體密度，換算出液面高度。
用于測量汽車發(fā)動機(jī)尾氣顆粒捕集器(DPF)前后通道的尾氣壓力差。
為了達(dá)到排放標(biāo)準(zhǔn)的要求，通常的方法時(shí)在汽車尾氣排放部分放置捕集器，捕集尾氣中的微小顆粒。這種方法的缺陷是，廢氣排放通道會隨著捕集到顆粒的積聚而被漸漸堵塞。清除這些積聚顆粒的方法是在通道的某個(gè)位置或直接在尾氣中注入額外的燃油來提高廢氣的溫度，在捕集器中存在催化劑時(shí)，廢氣的高溫足以使積聚的顆粒燃燒并氣化。這個(gè)清潔過程被稱為"再生"過程。這個(gè)過程中有一個(gè)問題，"再生"過程太頻繁，會增加耗油量;間隔太長，則會降低發(fā)動機(jī)性能。因而，選擇合理的"再生"觸發(fā)時(shí)刻顯得非常重要。
差壓傳感器將壓力差信號送至ECU，ECU根據(jù)該壓力差判斷捕集器中顆粒的積聚程度，決定"再生"觸發(fā)時(shí)刻及額外燃料注入量。同時(shí)，ECU還可以通過控制EGR閥調(diào)節(jié)尾氣的溫度。
另外，差壓傳感器也可用于測量氣體流量、液位高低等。
測量氣體流量方法，通過流量管壓力和大氣壓力的差值，得出流量管靜壓，靜壓的平方根與流量成正比，從而得出流量。
液位高低測定方法，測量高低液面的壓差值，再根據(jù)液體密度，換算出液面高度。
用于測量汽車發(fā)動機(jī)尾氣顆粒捕集器(DPF)前后通道的尾氣壓力差。
為了達(dá)到排放標(biāo)準(zhǔn)的要求，通常的方法時(shí)在汽車尾氣排放部分放置捕集器，捕集尾氣中的微小顆粒。這種方法的缺陷是，廢氣排放通道會隨著捕集到顆粒的積聚而被漸漸堵塞。清除這些積聚顆粒的方法是在通道的某個(gè)位置或直接在尾氣中注入額外的燃油來提高廢氣的溫度，在捕集器中存在催化劑時(shí)，廢氣的高溫足以使積聚的顆粒燃燒并氣化。這個(gè)清潔過程被稱為"再生"過程。這個(gè)過程中有一個(gè)問題，"再生"過程太頻繁，會增加耗油量;間隔太長，則會降低發(fā)動機(jī)性能。因而，選擇合理的"再生"觸發(fā)時(shí)刻顯得非常重要。
差壓傳感器將壓力差信號送至ECU，ECU根據(jù)該壓力差判斷捕集器中顆粒的積聚程度，決定"再生"觸發(fā)時(shí)刻及額外燃料注入量。同時(shí)，ECU還可以通過控制EGR閥調(diào)節(jié)尾氣的溫度。
另外，差壓傳感器也可用于測量氣體流量、液位高低等。
測量氣體流量方法，通過流量管壓力和大氣壓力的差值，得出流量管靜壓，靜壓的平方根與流量成正比，從而得出流量。
液位高低測定方法，測量高低液面的壓差值，再根據(jù)液體密度，換算出液面高度。
用于測量汽車發(fā)動機(jī)尾氣顆粒捕集器(DPF)前后通道的尾氣壓力差。
為了達(dá)到排放標(biāo)準(zhǔn)的要求，通常的方法時(shí)在汽車尾氣排放部分放置捕集器，捕集尾氣中的微小顆粒。這種方法的缺陷是，廢氣排放通道會隨著捕集到顆粒的積聚而被漸漸堵塞。清除這些積聚顆粒的方法是在通道的某個(gè)位置或直接在尾氣中注入額外的燃油來提高廢氣的溫度，在捕集器中存在催化劑時(shí)，廢氣的高溫足以使積聚的顆粒燃燒并氣化。這個(gè)清潔過程被稱為"再生"過程。這個(gè)過程中有一個(gè)問題，"再生"過程太頻繁，會增加耗油量;間隔太長，則會降低發(fā)動機(jī)性能。因而，選擇合理的"再生"觸發(fā)時(shí)刻顯得非常重要。
差壓傳感器將壓力差信號送至ECU，ECU根據(jù)該壓力差判斷捕集器中顆粒的積聚程度，決定"再生"觸發(fā)時(shí)刻及額外燃料注入量。同時(shí)，ECU還可以通過控制EGR閥調(diào)節(jié)尾氣的溫度。
另外，差壓傳感器也可用于測量氣體流量、液位高低等。
測量氣體流量方法，通過流量管壓力和大氣壓力的差值，得出流量管靜壓，靜壓的平方根與流量成正比，從而得出流量。
液位高低測定方法，測量高低液面的壓差值，再根據(jù)液體密度，換算出液面高度。
用于測量汽車發(fā)動機(jī)尾氣顆粒捕集器(DPF)前后通道的尾氣壓力差。
為了達(dá)到排放標(biāo)準(zhǔn)的要求，通常的方法時(shí)在汽車尾氣排放部分放置捕集器，捕集尾氣中的微小顆粒。這種方法的缺陷是，廢氣排放通道會隨著捕集到顆粒的積聚而被漸漸堵塞。清除這些積聚顆粒的方法是在通道的某個(gè)位置或直接在尾氣中注入額外的燃油來提高廢氣的溫度，在捕集器中存在催化劑時(shí)，廢氣的高溫足以使積聚的顆粒燃燒并氣化。這個(gè)清潔過程被稱為"再生"過程。這個(gè)過程中有一個(gè)問題，"再生"過程太頻繁，會增加耗油量;間隔太長，則會降低發(fā)動機(jī)性能。因而，選擇合理的"再生"觸發(fā)時(shí)刻顯得非常重要。
差壓傳感器將壓力差信號送至ECU，ECU根據(jù)該壓力差判斷捕集器中顆粒的積聚程度，決定"再生"觸發(fā)時(shí)刻及額外燃料注入量。同時(shí)，ECU還可以通過控制EGR閥調(diào)節(jié)尾氣的溫度。
另外，差壓傳感器也可用于測量氣體流量、液位高低等。
測量氣體流量方法，通過流量管壓力和大氣壓力的差值，得出流量管靜壓，靜壓的平方根與流量成正比，從而得出流量。
液位高低測定方法，測量高低液面的壓差值，再根據(jù)液體密度，換算出液面高度。
Dunkermotoren GR53*58 U24V SNR88437 02224 3500rpm I 2.5A P65W BRUSHLESS DC MOTOR ISO9001??2000
Dunkermotoren GR53*55 88437 02901 88651 01764
Dunkermotoren NR.88183 03059
??Dunkermotoren GR 63X25 SNR.88442 01201+SG80 SNR.88342 01186
dunkermotoren Typ BG 42*30 （8854202220）+ PLG 52s i=8:1（8885101652??+RE30-30-500+IT5V（8871004725）4AB0135
dunkermotoren Typ BG 42*30 （8854202100）+RE30-30-500+IT5V（8871004725） 4AB0124
dunkermotoren Typ BG 42*15 （8854201100）+PLG 42S i=100:1（8885901421） + RE30-30-500+IT5V（8871004725） 4AB0123
dunkermotoren Typ BG 42*15 （8854201100）+PLG 42S i=25:1（8885901411） +RE30-30-500+IT5V（8871004725） 4AB0126
Dunkermotoren G30.0S, 0.71A, 24V, 2650rpm, SNR 88620 09001
Dunkermotoren PLG30, 91.12:1, 180Ncm, SNR 88850 01210
DUNKERMOTOREN GR63X55,+SG80 WL1??8844201250+8844203782
dunkermotoren G30.0 SNR 88620 06731 +PLG32 SNR??88856 01850
Dunkermotoren BG65X25SI SNR 88565 04471
Dunkermotoren SNR 88620 06731
Dunkermotoren Typ GR63*25/SNR 8844203010/U24V,3300rpm,48/10,In 2.7A Ifm 24A/dunkermotoren_N
Dunkermotoren GR53x58（40W wiht TG） 88438 02044
Dunkermotoren GR63x55（80W wiht TG） 88442 02501
dunkermotoren typ:kd52.1x60-2 SNR:8811905000 868438300001EA6010
DUNKERMOTOREN GR63*25 ;snr8844201201
Dunkermotoren BGE6010,SNR:88740 01011
DUNKERMOTOREN GR63*25 24W 330RPM SNR 8844203020
dunkermotoren NR:88842 03784
Dunkermotoren GR63*25??8844101905
Dunkermotoren GR42*25,8842701006
Dunkermotoren GR42*40,8842702170
dunkermotoren BG 65X25SI SNR.88565 04492
Dunkermotoren BG65X25SI+2142DF27-1
Dunkermotoren GB65X25SI+2142DF28-1
DUNKERMOTOREN GR42X40-2 8842702004
Dunkermotoren M/E 8780.139.000
dunkermotoren G42 X45 DC24V 3600RPM SNR:88632 01090
dunkermotoren TACHOGENERATORS TG11 88710 04270 3V/1000min-1
dunkermotoren DC MOTOR GR63*25 SNR:8844202301 24V 3300rpm 2.7A 14Ncm
dunkermotoren WORM GEARS SG80 88842 01180 i=5:1 15/00 M=200Ncm
dunkermotoren BG65X50SI, 24V;PLG52, i=162;IP cover
Dunkermotoren 28615.04
dunkermotoren GR63*25 SNR.88441 01947
Dunkermotoren 8863201046
dunkermotoren PLG52, ??88851 02775
dunkermotoren 8861507123
dunkermotoren 8885601424
Dunkermotoren GR63X25-24V,8844201201
Dunkermotoren motor:-1+2,8871105005
dunkermotoren TACHOGENERATORS TG11, SNR:88710 04270, 3V/1000min-1
dunkermotoren GR63*25 SNR:8844202301 24V 3300rpm 2.7A 14Ncm
dunkermotoren WORM GEARS SG80,SNR: 88842 01180 i=5:1 15/00 M=200Ncm
DUNKERMOTOREN TYP:DR52.1X60-2/SG62 I=32:1
DUNKERMOTOREN TYP:DR62.0X80-2/PLG52 I=6.25:1
dunkermotoren 88442 01155
dunkermotoren 88442 07015
dunkermotoren 88442 07015
dunkermotoren 88442 03102
Dunkermotoren GR 53X58 88437 02224
Dunkermotoren 88711 05000
dunkermotoren GR63X25 8844104002
DUNKERMOTOREN SNR. 88544.04000 BG 44x25SI
DUNKERMOTOREN PLG 52 88851 02055
Dunkermotoren GR42x40,8842702575+8871001115+8885101660
dunkermotoren D554 SNR88943.04075
Dunkermotoren GR53X30??SNR（88439 01370）
dunkermotoren SNR 88437 02224 3000RPM TYP GR53X58 U 24V LN 2??90A LFM 31??0
dunkermotoren Typ.GR63X25 SNR.88441 01905 + Typ.PLG52 SN.8885101760
dunkermotoren DR62.0*80-4 SNR:88183 03451
DUNKERMOTOREN 88851.01752
DUNKERMOTOREN BG 44x25SI SNR. 88544.04000
DUNKERMOTOREN BG 65x25SI SNR. 88565.04471
DUNKERMOTOREN BG 65x25SI SNR. 88565.04491
dunkermotoren 8840201060+8871004992
dunkermotoren 1186961??GR63*25 24V 0060475MBL）
dunkermotern GR53*30 SNR 8843701621
dunkermotern GR53*58（SNR 8843702224+871105000）
DUNGS PRESSUTE SWITCH|GW50A6
dungs GGW150A4/230
dungs dmv-d520/11
DUNGS GAO-A4-4-6
DUNGS P54 GW150 A6 Pmax=600mBar Gas（AC）50-60HZ 10A 250V
DUNGS SWITCH|GW50A5 ,80000010
dungs LGW 10 A4
DUNGS Only need MAGNET-NR.1711
DUNGS GW 150 A6 10-150mbar Ac 50hX,10a 250V-15t70 ID:CE-0085A03220 T0 12/99 0176 AC 3.2A'5
DUNGS GA0-A4-4-3,Pole dry contact , 0.4 - 4 inches wc
DUNGS Mag.Nr.200??Art.Nr.219308??IP65
DUNGS Mag.Nr.400??Art.Nr.219311??IP65
DUNGS Art Nr 2137931P 54 -（AC） 50-60Hz 230V 15VA ED 100??
DUNGS KS3000 C2
dungs mag.nr.400 art-nr:213798 MVD 2065/5 ID-NO.CE-0085 AO3219 KI.A.Gr.2 EN161
DUNGS GW 50 A6[Ag-G3-MS9-V0]
Dulevo 1100EH
Dulevo 4PZS320
Duff-Norton MC306R VR
Duesterloh Fluidtechnik GmbH KM45ZA1F
Duesterloh RM125NZA1
Duesen-Schlick NR.11941
duesen-schlick Type 553-4, 50 liter/min at 3 bar spraying angle approx
duesen-schlick 553-10, 600
duesen-schlick Type 553-10, 600
duesen-schlick Type 556-11, 1200
duesen-schlick Mod.930/7-1 S35, drawing D 4.986/4
Duesen-Schlick NR.17040
Duesen-Schlick 825/0-1.4301
Duesen-Schlick Z3210015
Duesen-Schlick Nr.11983 Nr.52159 G1/4 AG,D1.888/1,bore:0.4mm
duesen-schlick SEE THE PDF
duesen-schlick 1.4401
duesen-schlick 553-90
Duering 19733773
Duering 833-700749
DUCATI Energia SpA Type??6600D346;415942500 SN15439 YEAR1991 Qn346KVA Un6600V In52.4A Fn50HZ Ui38/95KV C24.61??F
Ducati Energia 416.1015??10uF
DSM Computer GmbH 96M15831 Infi nity? 19?? Industrie PC 1 HE, 3 Slots
Druseidt 03S-03A-1A00597
Druseidt 03S-03A-1A00383
Druseidt 03S-03A-1A00002
Druseidt 03S-03A-1A01047
Druseidt 03S-03A-1A00375
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Druseidt 03S-03A-1A02000
Druseidt 16250
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Drumag GmbH ZLS-SM80/1700-EZ-N-3099117 005010003
Drumag GmbH ZLS-SM80/1700-EZ-N-3099117 005014010
Drumag GmbH ZLS-SM80/1700-EZ-N-3099117 005037008
Drumag GmbH ZLS-SM80/1700-EZ-N-3099117 004449702
Drumag GmbH ZLS-SM80/1700-EZ-N-3099117 005004067
Drumag 24V??14.5W
DRUMAG ZHS-A36/110-D-N-3099689
DRUMAG 930540341
Drumag 117033 390674;PZS-SM 50/40-D-N-39651;060610067
D??rr Ecoclean GmbH P/N:5M7071001
DROPSA SMX.65+SWITCH
DROPSA SMX-65
DROPSA Gas mixer SMX08R-04R-04RL （DROPSA）
DROPSA 0.008126/1124440
dropsa 644606
dropsa 0644606??180P
Dropsa 1113220
Dropsa ULTRASENSOR??1655305??WO1101967
Dropsa ULTRASENSOR 1655314
DROPSA 102621
DROPSA 3084421
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DROPSA 14355
DROPSA 111204
DROPSA 111203
DROPSA 3362026
DROPSA 102620
DROPSA 3084393
DRO MT2612-2100
DRIVE SYSTEMS s.r.l. tipo ??112r matr.NO??21798
DRIVE SYSTEMS LN70.10 187898/06
driescher Itr 38.5-1600-40/UM10 M 350Nm DC220V
Dressel 2x NiCr-Ni??Type K L= 350mm 1x NiCr-Ni??Type K L= 500mm
dremel dremel 8200-1/35 10.8V
dremel 502 9.5mm
dremel dremel 875
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DREI-BOND S6-2??4.220.02.1023.068
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DREI-BOND F16-2??4.220.02.1023.032
Drei Bond RSTS5-RKTS5-298/1m ?? ,DMK sensor cable 1 m 5 contacts
DREI BOND RS30-A130-SE-F8-2 shaft length 130mm Drei Bond
DREI BOND RS45-QS-RW-A130-F14-3/4.130.00.100079.160A
Drei Bond L038.5114-6.0??SV06-8748D/6??
Drei Bond 61268
Drei Bond 4.290.00.090030.100a
Drei Bond RSTS4B-RKTS4B-365/5m,cable
Drei Bond 4.290.00.1794.200
Drei Bond HTD5M25 L2250
Drei Bond HTD5M25 L500
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Drei Bond 4.291.00.1333.226
Drei Bond 4.291.00.1332.120
Drei Bond hose PKP108-G1/4-L185??PKP108x185-AB06-AB0690
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Drei Bond 4.860.00.100206.415a
Drei Bond 4.640.00.110187.650a
Drei Bond 4.830.00.1330.140
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Drei Bond 3842520054
Drei Bond 9061320
Drei Bond 9061363
Drei Bond 651780-B3B-B2
Drei Bond 5.300.02.1857.004a
Drei Bond 4.130.00.101194.120b
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Drei Bond valve 262259
Drei Bond 4.291.00.1794.020a
Drei Bond 4.290.00.1794.400
Drei Bond X67DM1321
Drei Bond 4.440.00.080001.440a
Drei Bond holder sheet II 651840-1 4.440.00.1456.200
Drei Bond switch XCKJ10541 , 64603
Drei Bond TWT2/12-A5-A5-1200
Drei Bond FILTER 93944-70
Drei Bond TWT2/12-A5-A5-3000
Drei Bond X67PS1300
Drei Bond X67UM1352-K01
Drei Bond RSTS5-RKTS5-298/2M
Drei Bond 5CFCRD.0128-03
Drei Bond 5.290.00.080147.650b
Drei Bond 4.860.00.107184.202a
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Drei Bond 5M15-L400
Drei Bond 4.860.00.110169.280a
Drei Bond KAS-80-A13-A-Y5-D
Drei Bond 4.860.00.110169.290a
Drei Bond 4.860.00.100206.400b
Drei Bond 651780 B1A-B
Drei Bond 751211060607E5K
Drei Bond 4.440.02.1424.301
Drei Bond 4.800.02.110169.430a
DREHMO GmbH TYP 284.1-L 4BAW/04, N=810933/0311
Drehmo EM5.004 Input: 24V DC Output: 4-20mA DC
Drehmo DMC 120-B3-80 40-12-Nm IP:67 -25--+70
Drehimpulsgeber IMG 58B-500/50/1-ABC-PT-51
DRECKSHAGE Trapezoidal screw: RPTS Tr 24x5 R/1.0401/415mm/
DRAWIN Vertriebs-GmbH Elastosil RT 622 A
DRAWIN Vertriebs-GmbH Elastosil RT 622 B
DRAWIN VERTRIEBS GMBH Silicone paste??Type P4
Draper Tools Ltd DRAPER MODEL#35464
DRAGO DB6200AG
DrAger PIR 7000
DRAGER Probe 3603808 （nitric oxide probe）
Draeger Pac??
Draeger PA94 Plus
Draeger X-AM 5000??O2 Sensor）
Draeger x-am 2000 EX （flammable gas）
Draeger PAC 7000（CO）
DR.TRETTER BUSH|FK42-320
Dr.Thiedig VD60/45/6
Dr.Thiedig VD50/44/6
DR.KAISER 080205.05/08-049 3.28451
Dr.Breit GmbH 405040010 DN32 PN350
Dr.Breit GmbH 405050.002 DN50,PN350
Dr.Breit GmbH 405063.005 DN70,PN350 FKM seals
Dr.Breit GmbH 405032.010 DN30,PN350 FKM seals
Dr.Breit GmbH 405032.010 DN32,PN350 FKM seals
Dr.Breit GmbH 405032.013 DN32,PN350 FKM seals
Dr.Breit GmbH 405032010 DN32 PN350
Dr.Breit GmbH 405040.006 DN40 PN320
Dr.Breit GmbH 405040006 DN40 PN350 FKM seals
Dr.Breit GmbH 403006008 25
Dr. Thiedig ST 25/17
Dr. Schenk 4160631
Dr. Schenk 5513515
Dr. Schenk 4553459
Dr. Schenk 4553460
DR. KAISER DIAMANTWERKZEUGE GmbH & Co. KG RI 6613/1 7.06300
DR. KAISER DIAMANTWERKZEUGE RB101
DR. KAISER D175（O.D.） 7.063
DR. KAISER 39202.4422 01 013,NC27193/12
DR. KAISER K.-ZG:03.06.00.84.145
Dr. Escherich GmbH H031
Dr. Escherich GmbH H032
Dr. Escherich GmbH H203
Dr. E. Horn Typ EAD 181x143 S4-31 002 FOC Serien-Nr.1008283
Dr. Brandt GmbH DGZ-11/K 350bar
Dr. Brandt GmbH DGZ-11/K 0-280 bar
DQR PRECISION FRONT BELLOWS（X-AXIS）|W148512
DP DPVCF18-100
DP No. AB 140530
Douglas STEAM TRAP Model:IFS 4 DN25;150RF DWG: 4I030959
Dostmann electronic GmbH P-650
Dostmann 5000-0795
DOSSENA DER3/0D??48-230VAC??
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Dorninger 6006008080
Dorninger R996514258
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dorninger 6006008065
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dorninger 6006002012
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dorninger 6006002025
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dorninger R900344778
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DONATI S.r.l. 314D
DONATI MOT-3-81C5AD2/1
DONATI 314D
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Donaldson DeIta P-C01 ??8PP-AK01007-00）
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Donaldson P171568
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Doga 319.3862.30.00 24V 10061K
DOGA 111.3761.30.00E
DODGE （Taper bush on the shaft） 3030x2-1/2
DODEN AIR SCREW FIGUR 184 / TAFEL 1 R1/8
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DOBOTECH 5900002（DQM） 5900002
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Doble Lemke 04S-0679-01
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DNP Industriale s.r.l. PAV1.3939.013+SPAV39203
DNP Industriale s.r.l. PAV1.2019.013+SPAV20003
DNP Industriale s.r.l. PAV1.2525.013+SPAV25003
DNP Industriale s.r.l. PAV1.0606.013+SPAV06003
DMN SCHUTTGUTTECHNIK SCPP22570
DME PLM-06-08（3/8 ID;Pipe 1/2）
DME PLM-08-08（1/2 ID;Pipe 1/2）
DME SL-50（pipe size 1/2）
DME CM-314（3/8 ID）
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DME 352（1/4 pipe;3/8 flow）
DME CP-300 300（3/8 hole）
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DMASS EDC-B17-B-BT-C-025-M124-G1/4A
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DL-Systeme AAT-1.1000.0105.21.A
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DL-Systeme AAT minus 0??1bar pmax:3bar out??4-20ma pin1:POUT Tkormp:-10??80?? IN:8??32VDC PIN3:+VIN
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DL-Systeme AAT minus 0??1bar Pmax??20bar OUT:4??20mA PIN1??POUT Tkomp??-10??80?? IN:8??32VDC PIN3??+Vin
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DlNA Elektronik GmbH DNDS 1EG V7C ID-No:22EG36
DlNA Elektronik GmbH DNDS PMG ID-0PG00
DlNA DNDS 7M OM
D-LINK DKVM-2K （S/N:DL012A8000173）
Dixon Dixon H4F4-B（Brass）
Dixon J3M3_3/8"_TRUFLATE_NIPPLE_3/8"_M_NPTF 3/8" X 3/8"
Dixon 4HF4-B（Brass）
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dixon R74G-4AK-RMN
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Dixon Part No.REF CAM-DE-TOOL diagram No.22
DIXELL S.r.l. XR03CX-PVRC3 LIFMBXB5AA 230V 50-60HZ POWER:3.5VA
Dixell S.p.A. S5-5-B3-87
Dixell S.p.A. C110A
DIXELL XR75CX
DIXELL IC121C/11102 I2HLBPB3AG
DIVUS Touchscreen DE800_2110121R, SN: 6287 Power: 24VDC System: WIN CE NET 4.2 PRO D0039-213-857-949 X11-15298
Dittmer G.b.R. 2*PT100 3L Nr:D08/021047
Dittmer G.b.R. Art??Nr 9210264 kom 6049-0812 BVS 04ATEX E138X 2.N 0-150??
Dittmer G.b.R. 101003945
Dittmer G.b.R. 101003946
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Dittmer G.b.R. 100/3-WIRE
DITTMER 1XPT100 ??50??250; Nr:D03/063146
dittmer H237 P2209-01
dittmer Thermo Probe_1PT100 （with fixing clip）, D1202761101=1*PT100/3L DIN-B, ART NO. cr87422410
DITTMER PT100 No:DRES 226638
DITTMER PT100 No:DRES 226639
Dittmer PT100 Double vessel Three-wire No:DRES 226638
Dittmer PT100 Double vessel Three-wire No:DRES 226639
Dittmer 4.18.04.11
Ditbach and Kerzler LHM-10/2-R,Ser NO:222728
Distribuciones Suner SL. CBM-A4-600 220KG/20
Distribuciones Suner SL MONARCH F80
DISTRELEC 101382
DISTRELEC 102168
DISTRELEC 102091
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di-soric OGL 55/54 P6L-IBS
di-soric IR 25PSON-18S, 202935
Di-Soric WRB 120M-M4-2,5 2sets
di-soric OGU 06506 15????35V DC,200 mA,4????20 mA
Di-soric KSST I 21606
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Di-soric 202436 IR 35 PSOK-IBS
核潛艇具有強(qiáng)大的攻擊力和*的隱蔽性、機(jī)動性，能夠遠(yuǎn)離基地長期潛航，具備與海軍編隊(duì)其他兵力協(xié)同作戰(zhàn)，執(zhí)行多種戰(zhàn)斗任務(wù)的能力，因此一直是上各海軍強(qiáng)國激烈競爭的焦點(diǎn)。但核潛艇一旦暴露行蹤就會失去固有優(yōu)勢，容易被敵跟蹤、打擊，生存能力大大降低。隨著聲探測技術(shù)的迅速發(fā)展，如何降低輻射噪聲、減少被敵方聲吶發(fā)現(xiàn)的幾率，已成為核潛艇技術(shù)的重點(diǎn)研究課題。
推進(jìn)器噪聲是核潛艇的主要噪聲源之一，且暴露在艇體外，很容易向水中輻射噪聲;在低航速時(shí)，推進(jìn)器的低頻線譜噪聲的頻率低、強(qiáng)度大，且能輻射到很遠(yuǎn)的海區(qū):在中、高航速時(shí)，旋轉(zhuǎn)噪聲隨航速而增強(qiáng)，逐漸超過低頻線譜成為潛艇的主要噪聲;一旦推進(jìn)器的槳葉產(chǎn)生空泡，則噪聲將大大增強(qiáng)，推進(jìn)器噪聲成為潛艇的主要噪聲。因此，降低核潛艇的噪聲必須先降低推進(jìn)器的噪聲。
另外，為了充分發(fā)揮核潛艇的作戰(zhàn)效能，攻擊型核潛艇逐步向高航速、安靜型方向發(fā)展，新一代安靜型攻擊型核潛艇的水下高航速超過30節(jié)，低噪聲航速達(dá)到20節(jié)。這就給推進(jìn)器的設(shè)計(jì)提出了新的課題:如果仍舊采用傳統(tǒng)的單個(gè)七葉大側(cè)斜螺旋槳推進(jìn)，則由于螺旋槳的負(fù)荷過大，槳葉將提前出現(xiàn)空化，使核潛艇的低噪聲航速下降:如果為了推遲空泡的產(chǎn)生，必須加大螺旋槳的槳葉面積，則導(dǎo)致螺旋槳的效率下降、噪聲增大。
為了替新一代核潛艇尋找合適的低噪聲推進(jìn)方式，美、英、法、俄等國家花費(fèi)大量的人力、財(cái)力，開展了廣泛、深入的研究和試驗(yàn)，終形成了兩種不同的解決途徑:一種是以俄羅斯為代表，采用2套七葉大側(cè)斜螺旋槳推進(jìn)的方式，將總的螺旋槳負(fù)荷一分為二，如"庫爾斯克"號核潛艇上就采用了這種推進(jìn)方式:另一種就是全新的泵噴推進(jìn)器方式，歐美國家新近建造的核動力攻擊型潛艇均采用這種推進(jìn)方式。應(yīng)用結(jié)果表明，核潛艇采用泵噴推進(jìn)器比采用七葉大側(cè)斜螺旋槳具有更好的聲隱身性能。
核潛艇具有強(qiáng)大的攻擊力和*的隱蔽性、機(jī)動性，能夠遠(yuǎn)離基地長期潛航，具備與海軍編隊(duì)其他兵力協(xié)同作戰(zhàn)，執(zhí)行多種戰(zhàn)斗任務(wù)的能力，因此一直是上各海軍強(qiáng)國激烈競爭的焦點(diǎn)。但核潛艇一旦暴露行蹤就會失去固有優(yōu)勢，容易被敵跟蹤、打擊，生存能力大大降低。隨著聲探測技術(shù)的迅速發(fā)展，如何降低輻射噪聲、減少被敵方聲吶發(fā)現(xiàn)的幾率，已成為核潛艇技術(shù)的重點(diǎn)研究課題。
推進(jìn)器噪聲是核潛艇的主要噪聲源之一，且暴露在艇體外，很容易向水中輻射噪聲;在低航速時(shí)，推進(jìn)器的低頻線譜噪聲的頻率低、強(qiáng)度大，且能輻射到很遠(yuǎn)的海區(qū):在中、高航速時(shí)，旋轉(zhuǎn)噪聲隨航速而增強(qiáng)，逐漸超過低頻線譜成為潛艇的主要噪聲;一旦推進(jìn)器的槳葉產(chǎn)生空泡，則噪聲將大大增強(qiáng)，推進(jìn)器噪聲成為潛艇的主要噪聲。因此，降低核潛艇的噪聲必須先降低推進(jìn)器的噪聲。
另外，為了充分發(fā)揮核潛艇的作戰(zhàn)效能，攻擊型核潛艇逐步向高航速、安靜型方向發(fā)展，新一代安靜型攻擊型核潛艇的水下高航速超過30節(jié)，低噪聲航速達(dá)到20節(jié)。這就給推進(jìn)器的設(shè)計(jì)提出了新的課題:如果仍舊采用傳統(tǒng)的單個(gè)七葉大側(cè)斜螺旋槳推進(jìn)，則由于螺旋槳的負(fù)荷過大，槳葉將提前出現(xiàn)空化，使核潛艇的低噪聲航速下降:如果為了推遲空泡的產(chǎn)生，必須加大螺旋槳的槳葉面積，則導(dǎo)致螺旋槳的效率下降、噪聲增大。
為了替新一代核潛艇尋找合適的低噪聲推進(jìn)方式，美、英、法、俄等國家花費(fèi)大量的人力、財(cái)力，開展了廣泛、深入的研究和試驗(yàn)，終形成了兩種不同的解決途徑:一種是以俄羅斯為代表，采用2套七葉大側(cè)斜螺旋槳推進(jìn)的方式，將總的螺旋槳負(fù)荷一分為二，如"庫爾斯克"號核潛艇上就采用了這種推進(jìn)方式:另一種就是全新的泵噴推進(jìn)器方式，歐美國家新近建造的核動力攻擊型潛艇均采用這種推進(jìn)方式。應(yīng)用結(jié)果表明，核潛艇采用泵噴推進(jìn)器比采用七葉大側(cè)斜螺旋槳具有更好的聲隱身性能。
核潛艇具有強(qiáng)大的攻擊力和*的隱蔽性、機(jī)動性，能夠遠(yuǎn)離基地長期潛航，具備與海軍編隊(duì)其他兵力協(xié)同作戰(zhàn)，執(zhí)行多種戰(zhàn)斗任務(wù)的能力，因此一直是上各海軍強(qiáng)國激烈競爭的焦點(diǎn)。但核潛艇一旦暴露行蹤就會失去固有優(yōu)勢，容易被敵跟蹤、打擊，生存能力大大降低。隨著聲探測技術(shù)的迅速發(fā)展，如何降低輻射噪聲、減少被敵方聲吶發(fā)現(xiàn)的幾率，已成為核潛艇技術(shù)的重點(diǎn)研究課題。
推進(jìn)器噪聲是核潛艇的主要噪聲源之一，且暴露在艇體外，很容易向水中輻射噪聲;在低航速時(shí)，推進(jìn)器的低頻線譜噪聲的頻率低、強(qiáng)度大，且能輻射到很遠(yuǎn)的海區(qū):在中、高航速時(shí)，旋轉(zhuǎn)噪聲隨航速而增強(qiáng)，逐漸超過低頻線譜成為潛艇的主要噪聲;一旦推進(jìn)器的槳葉產(chǎn)生空泡，則噪聲將大大增強(qiáng)，推進(jìn)器噪聲成為潛艇的主要噪聲。因此，降低核潛艇的噪聲必須先降低推進(jìn)器的噪聲。
另外，為了充分發(fā)揮核潛艇的作戰(zhàn)效能，攻擊型核潛艇逐步向高航速、安靜型方向發(fā)展，新一代安靜型攻擊型核潛艇的水下高航速超過30節(jié)，低噪聲航速達(dá)到20節(jié)。這就給推進(jìn)器的設(shè)計(jì)提出了新的課題:如果仍舊采用傳統(tǒng)的單個(gè)七葉大側(cè)斜螺旋槳推進(jìn)，則由于螺旋槳的負(fù)荷過大，槳葉將提前出現(xiàn)空化，使核潛艇的低噪聲航速下降:如果為了推遲空泡的產(chǎn)生，必須加大螺旋槳的槳葉面積，則導(dǎo)致螺旋槳的效率下降、噪聲增大。
為了替新一代核潛艇尋找合適的低噪聲推進(jìn)方式，美、英、法、俄等國家花費(fèi)大量的人力、財(cái)力，開展了廣泛、深入的研究和試驗(yàn)，終形成了兩種不同的解決途徑:一種是以俄羅斯為代表，采用2套七葉大側(cè)斜螺旋槳推進(jìn)的方式，將總的螺旋槳負(fù)荷一分為二，如"庫爾斯克"號核潛艇上就采用了這種推進(jìn)方式:另一種就是全新的泵噴推進(jìn)器方式，歐美國家新近建造的核動力攻擊型潛艇均采用這種推進(jìn)方式。應(yīng)用結(jié)果表明，核潛艇采用泵噴推進(jìn)器比采用七葉大側(cè)斜螺旋槳具有更好的聲隱身性能。
核潛艇具有強(qiáng)大的攻擊力和*的隱蔽性、機(jī)動性，能夠遠(yuǎn)離基地長期潛航，具備與海軍編隊(duì)其他兵力協(xié)同作戰(zhàn)，執(zhí)行多種戰(zhàn)斗任務(wù)的能力，因此一直是上各海軍強(qiáng)國激烈競爭的焦點(diǎn)。但核潛艇一旦暴露行蹤就會失去固有優(yōu)勢，容易被敵跟蹤、打擊，生存能力大大降低。隨著聲探測技術(shù)的迅速發(fā)展，如何降低輻射噪聲、減少被敵方聲吶發(fā)現(xiàn)的幾率，已成為核潛艇技術(shù)的重點(diǎn)研究課題。
推進(jìn)器噪聲是核潛艇的主要噪聲源之一，且暴露在艇體外，很容易向水中輻射噪聲;在低航速時(shí)，推進(jìn)器的低頻線譜噪聲的頻率低、強(qiáng)度大，且能輻射到很遠(yuǎn)的海區(qū):在中、高航速時(shí)，旋轉(zhuǎn)噪聲隨航速而增強(qiáng)，逐漸超過低頻線譜成為潛艇的主要噪聲;一旦推進(jìn)器的槳葉產(chǎn)生空泡，則噪聲將大大增強(qiáng)，推進(jìn)器噪聲成為潛艇的主要噪聲。因此，降低核潛艇的噪聲必須先降低推進(jìn)器的噪聲。
另外，為了充分發(fā)揮核潛艇的作戰(zhàn)效能，攻擊型核潛艇逐步向高航速、安靜型方向發(fā)展，新一代安靜型攻擊型核潛艇的水下高航速超過30節(jié)，低噪聲航速達(dá)到20節(jié)。這就給推進(jìn)器的設(shè)計(jì)提出了新的課題:如果仍舊采用傳統(tǒng)的單個(gè)七葉大側(cè)斜螺旋槳推進(jìn)，則由于螺旋槳的負(fù)荷過大，槳葉將提前出現(xiàn)空化，使核潛艇的低噪聲航速下降:如果為了推遲空泡的產(chǎn)生，必須加大螺旋槳的槳葉面積，則導(dǎo)致螺旋槳的效率下降、噪聲增大。
為了替新一代核潛艇尋找合適的低噪聲推進(jìn)方式，美、英、法、俄等國家花費(fèi)大量的人力、財(cái)力，開展了廣泛、深入的研究和試驗(yàn)，終形成了兩種不同的解決途徑:一種是以俄羅斯為代表，采用2套七葉大側(cè)斜螺旋槳推進(jìn)的方式，將總的螺旋槳負(fù)荷一分為二，如"庫爾斯克"號核潛艇上就采用了這種推進(jìn)方式:另一種就是全新的泵噴推進(jìn)器方式，歐美國家新近建造的核動力攻擊型潛艇均采用這種推進(jìn)方式。應(yīng)用結(jié)果表明，核潛艇采用泵噴推進(jìn)器比采用七葉大側(cè)斜螺旋槳具有更好的聲隱身性能。
核潛艇具有強(qiáng)大的攻擊力和*的隱蔽性、機(jī)動性，能夠遠(yuǎn)離基地長期潛航，具備與海軍編隊(duì)其他兵力協(xié)同作戰(zhàn)，執(zhí)行多種戰(zhàn)斗任務(wù)的能力，因此一直是上各海軍強(qiáng)國激烈競爭的焦點(diǎn)。但核潛艇一旦暴露行蹤就會失去固有優(yōu)勢，容易被敵跟蹤、打擊，生存能力大大降低。隨著聲探測技術(shù)的迅速發(fā)展，如何降低輻射噪聲、減少被敵方聲吶發(fā)現(xiàn)的幾率，已成為核潛艇技術(shù)的重點(diǎn)研究課題。
推進(jìn)器噪聲是核潛艇的主要噪聲源之一，且暴露在艇體外，很容易向水中輻射噪聲;在低航速時(shí)，推進(jìn)器的低頻線譜噪聲的頻率低、強(qiáng)度大，且能輻射到很遠(yuǎn)的海區(qū):在中、高航速時(shí)，旋轉(zhuǎn)噪聲隨航速而增強(qiáng)，逐漸超過低頻線譜成為潛艇的主要噪聲;一旦推進(jìn)器的槳葉產(chǎn)生空泡，則噪聲將大大增強(qiáng)，推進(jìn)器噪聲成為潛艇的主要噪聲。因此，降低核潛艇的噪聲必須先降低推進(jìn)器的噪聲。
另外，為了充分發(fā)揮核潛艇的作戰(zhàn)效能，攻擊型核潛艇逐步向高航速、安靜型方向發(fā)展，新一代安靜型攻擊型核潛艇的水下高航速超過30節(jié)，低噪聲航速達(dá)到20節(jié)。這就給推進(jìn)器的設(shè)計(jì)提出了新的課題:如果仍舊采用傳統(tǒng)的單個(gè)七葉大側(cè)斜螺旋槳推進(jìn)，則由于螺旋槳的負(fù)荷過大，槳葉將提前出現(xiàn)空化，使核潛艇的低噪聲航速下降:如果為了推遲空泡的產(chǎn)生，必須加大螺旋槳的槳葉面積，則導(dǎo)致螺旋槳的效率下降、噪聲增大。
為了替新一代核潛艇尋找合適的低噪聲推進(jìn)方式，美、英、法、俄等國家花費(fèi)大量的人力、財(cái)力，開展了廣泛、深入的研究和試驗(yàn)，終形成了兩種不同的解決途徑:一種是以俄羅斯為代表，采用2套七葉大側(cè)斜螺旋槳推進(jìn)的方式，將總的螺旋槳負(fù)荷一分為二，如"庫爾斯克"號核潛艇上就采用了這種推進(jìn)方式:另一種就是全新的泵噴推進(jìn)器方式，歐美國家新近建造的核動力攻擊型潛艇均采用這種推進(jìn)方式。應(yīng)用結(jié)果表明，核潛艇采用泵噴推進(jìn)器比采用七葉大側(cè)斜螺旋槳具有更好的聲隱身性能。
核潛艇具有強(qiáng)大的攻擊力和*的隱蔽性、機(jī)動性，能夠遠(yuǎn)離基地長期潛航，具備與海軍編隊(duì)其他兵力協(xié)同作戰(zhàn)，執(zhí)行多種戰(zhàn)斗任務(wù)的能力，因此一直是上各海軍強(qiáng)國激烈競爭的焦點(diǎn)。但核潛艇一旦暴露行蹤就會失去固有優(yōu)勢，容易被敵跟蹤、打擊，生存能力大大降低。隨著聲探測技術(shù)的迅速發(fā)展，如何降低輻射噪聲、減少被敵方聲吶發(fā)現(xiàn)的幾率，已成為核潛艇技術(shù)的重點(diǎn)研究課題。
推進(jìn)器噪聲是核潛艇的主要噪聲源之一，且暴露在艇體外，很容易向水中輻射噪聲;在低航速時(shí)，推進(jìn)器的低頻線譜噪聲的頻率低、強(qiáng)度大，且能輻射到很遠(yuǎn)的海區(qū):在中、高航速時(shí)，旋轉(zhuǎn)噪聲隨航速而增強(qiáng)，逐漸超過低頻線譜成為潛艇的主要噪聲;一旦推進(jìn)器的槳葉產(chǎn)生空泡，則噪聲將大大增強(qiáng)，推進(jìn)器噪聲成為潛艇的主要噪聲。因此，降低核潛艇的噪聲必須先降低推進(jìn)器的噪聲。
另外，為了充分發(fā)揮核潛艇的作戰(zhàn)效能，攻擊型核潛艇逐步向高航速、安靜型方向發(fā)展，新一代安靜型攻擊型核潛艇的水下高航速超過30節(jié)，低噪聲航速達(dá)到20節(jié)。這就給推進(jìn)器的設(shè)計(jì)提出了新的課題:如果仍舊采用傳統(tǒng)的單個(gè)七葉大側(cè)斜螺旋槳推進(jìn)，則由于螺旋槳的負(fù)荷過大，槳葉將提前出現(xiàn)空化，使核潛艇的低噪聲航速下降:如果為了推遲空泡的產(chǎn)生，必須加大螺旋槳的槳葉面積，則導(dǎo)致螺旋槳的效率下降、噪聲增大。
為了替新一代核潛艇尋找合適的低噪聲推進(jìn)方式，美、英、法、俄等國家花費(fèi)大量的人力、財(cái)力，開展了廣泛、深入的研究和試驗(yàn)，終形成了兩種不同的解決途徑:一種是以俄羅斯為代表，采用2套七葉大側(cè)斜螺旋槳推進(jìn)的方式，將總的螺旋槳負(fù)荷一分為二，如"庫爾斯克"號核潛艇上就采用了這種推進(jìn)方式:另一種就是全新的泵噴推進(jìn)器方式，歐美國家新近建造的核動力攻擊型潛艇均采用這種推進(jìn)方式。應(yīng)用結(jié)果表明，核潛艇采用泵噴推進(jìn)器比采用七葉大側(cè)斜螺旋槳具有更好的聲隱身性能。
核潛艇具有強(qiáng)大的攻擊力和*的隱蔽性、機(jī)動性，能夠遠(yuǎn)離基地長期潛航，具備與海軍編隊(duì)其他兵力協(xié)同作戰(zhàn)，執(zhí)行多種戰(zhàn)斗任務(wù)的能力，因此一直是上各海軍強(qiáng)國激烈競爭的焦點(diǎn)。但核潛艇一旦暴露行蹤就會失去固有優(yōu)勢，容易被敵跟蹤、打擊，生存能力大大降低。隨著聲探測技術(shù)的迅速發(fā)展，如何降低輻射噪聲、減少被敵方聲吶發(fā)現(xiàn)的幾率，已成為核潛艇技術(shù)的重點(diǎn)研究課題。
推進(jìn)器噪聲是核潛艇的主要噪聲源之一，且暴露在艇體外，很容易向水中輻射噪聲;在低航速時(shí)，推進(jìn)器的低頻線譜噪聲的頻率低、強(qiáng)度大，且能輻射到很遠(yuǎn)的海區(qū):在中、高航速時(shí)，旋轉(zhuǎn)噪聲隨航速而增強(qiáng)，逐漸超過低頻線譜成為潛艇的主要噪聲;一旦推進(jìn)器的槳葉產(chǎn)生空泡，則噪聲將大大增強(qiáng)，推進(jìn)器噪聲成為潛艇的主要噪聲。因此，降低核潛艇的噪聲必須先降低推進(jìn)器的噪聲。
另外，為了充分發(fā)揮核潛艇的作戰(zhàn)效能，攻擊型核潛艇逐步向高航速、安靜型方向發(fā)展，新一代安靜型攻擊型核潛艇的水下高航速超過30節(jié)，低噪聲航速達(dá)到20節(jié)。這就給推進(jìn)器的設(shè)計(jì)提出了新的課題:如果仍舊采用傳統(tǒng)的單個(gè)七葉大側(cè)斜螺旋槳推進(jìn)，則由于螺旋槳的負(fù)荷過大，槳葉將提前出現(xiàn)空化，使核潛艇的低噪聲航速下降:如果為了推遲空泡的產(chǎn)生，必須加大螺旋槳的槳葉面積，則導(dǎo)致螺旋槳的效率下降、噪聲增大。
為了替新一代核潛艇尋找合適的低噪聲推進(jìn)方式，美、英、法、俄等國家花費(fèi)大量的人力、財(cái)力，開展了廣泛、深入的研究和試驗(yàn)，終形成了兩種不同的解決途徑:一種是以俄羅斯為代表，采用2套七葉大側(cè)斜螺旋槳推進(jìn)的方式，將總的螺旋槳負(fù)荷一分為二，如"庫爾斯克"號核潛艇上就采用了這種推進(jìn)方式:另一種就是全新的泵噴推進(jìn)器方式，歐美國家新近建造的核動力攻擊型潛艇均采用這種推進(jìn)方式。應(yīng)用結(jié)果表明，核潛艇采用泵噴推進(jìn)器比采用七葉大側(cè)斜螺旋槳具有更好的聲隱身性能。
核潛艇具有強(qiáng)大的攻擊力和*的隱蔽性、機(jī)動性，能夠遠(yuǎn)離基地長期潛航，具備與海軍編隊(duì)其他兵力協(xié)同作戰(zhàn)，執(zhí)行多種戰(zhàn)斗任務(wù)的能力，因此一直是上各海軍強(qiáng)國激烈競爭的焦點(diǎn)。但核潛艇一旦暴露行蹤就會失去固有優(yōu)勢，容易被敵跟蹤、打擊，生存能力大大降低。隨著聲探測技術(shù)的迅速發(fā)展，如何降低輻射噪聲、減少被敵方聲吶發(fā)現(xiàn)的幾率，已成為核潛艇技術(shù)的重點(diǎn)研究課題。
推進(jìn)器噪聲是核潛艇的主要噪聲源之一，且暴露在艇體外，很容易向水中輻射噪聲;在低航速時(shí)，推進(jìn)器的低頻線譜噪聲的頻率低、強(qiáng)度大，且能輻射到很遠(yuǎn)的海區(qū):在中、高航速時(shí)，旋轉(zhuǎn)噪聲隨航速而增強(qiáng)，逐漸超過低頻線譜成為潛艇的主要噪聲;一旦推進(jìn)器的槳葉產(chǎn)生空泡，則噪聲將大大增強(qiáng)，推進(jìn)器噪聲成為潛艇的主要噪聲。因此，降低核潛艇的噪聲必須先降低推進(jìn)器的噪聲。
另外，為了充分發(fā)揮核潛艇的作戰(zhàn)效能，攻擊型核潛艇逐步向高航速、安靜型方向發(fā)展，新一代安靜型攻擊型核潛艇的水下高航速超過30節(jié)，低噪聲航速達(dá)到20節(jié)。這就給推進(jìn)器的設(shè)計(jì)提出了新的課題:如果仍舊采用傳統(tǒng)的單個(gè)七葉大側(cè)斜螺旋槳推進(jìn)，則由于螺旋槳的負(fù)荷過大，槳葉將提前出現(xiàn)空化，使核潛艇的低噪聲航速下降:如果為了推遲空泡的產(chǎn)生，必須加大螺旋槳的槳葉面積，則導(dǎo)致螺旋槳的效率下降、噪聲增大。
為了替新一代核潛艇尋找合適的低噪聲推進(jìn)方式，美、英、法、俄等國家花費(fèi)大量的人力、財(cái)力，開展了廣泛、深入的研究和試驗(yàn)，終形成了兩種不同的解決途徑:一種是以俄羅斯為代表，采用2套七葉大側(cè)斜螺旋槳推進(jìn)的方式，將總的螺旋槳負(fù)荷一分為二，如"庫爾斯克"號核潛艇上就采用了這種推進(jìn)方式:另一種就是全新的泵噴推進(jìn)器方式，歐美國家新近建造的核動力攻擊型潛艇均采用這種推進(jìn)方式。應(yīng)用結(jié)果表明，核潛艇采用泵噴推進(jìn)器比采用七葉大側(cè)斜螺旋槳具有更好的聲隱身性能。
核潛艇具有強(qiáng)大的攻擊力和*的隱蔽性、機(jī)動性，能夠遠(yuǎn)離基地長期潛航，具備與海軍編隊(duì)其他兵力協(xié)同作戰(zhàn)，執(zhí)行多種戰(zhàn)斗任務(wù)的能力，因此一直是上各海軍強(qiáng)國激烈競爭的焦點(diǎn)。但核潛艇一旦暴露行蹤就會失去固有優(yōu)勢，容易被敵跟蹤、打擊，生存能力大大降低。隨著聲探測技術(shù)的迅速發(fā)展，如何降低輻射噪聲、減少被敵方聲吶發(fā)現(xiàn)的幾率，已成為核潛艇技術(shù)的重點(diǎn)研究課題。
推進(jìn)器噪聲是核潛艇的主要噪聲源之一，且暴露在艇體外，很容易向水中輻射噪聲;在低航速時(shí)，推進(jìn)器的低頻線譜噪聲的頻率低、強(qiáng)度大，且能輻射到很遠(yuǎn)的海區(qū):在中、高航速時(shí)，旋轉(zhuǎn)噪聲隨航速而增強(qiáng)，逐漸超過低頻線譜成為潛艇的主要噪聲;一旦推進(jìn)器的槳葉產(chǎn)生空泡，則噪聲將大大增強(qiáng)，推進(jìn)器噪聲成為潛艇的主要噪聲。因此，降低核潛艇的噪聲必須先降低推進(jìn)器的噪聲。
另外，為了充分發(fā)揮核潛艇的作戰(zhàn)效能，攻擊型核潛艇逐步向高航速、安靜型方向發(fā)展，新一代安靜型攻擊型核潛艇的水下高航速超過30節(jié)，低噪聲航速達(dá)到20節(jié)。這就給推進(jìn)器的設(shè)計(jì)提出了新的課題:如果仍舊采用傳統(tǒng)的單個(gè)七葉大側(cè)斜螺旋槳推進(jìn)，則由于螺旋槳的負(fù)荷過大，槳葉將提前出現(xiàn)空化，使核潛艇的低噪聲航速下降:如果為了推遲空泡的產(chǎn)生，必須加大螺旋槳的槳葉面積，則導(dǎo)致螺旋槳的效率下降、噪聲增大。
為了替新一代核潛艇尋找合適的低噪聲推進(jìn)方式，美、英、法、俄等國家花費(fèi)大量的人力、財(cái)力，開展了廣泛、深入的研究和試驗(yàn)，終形成了兩種不同的解決途徑:一種是以俄羅斯為代表，采用2套七葉大側(cè)斜螺旋槳推進(jìn)的方式，將總的螺旋槳負(fù)荷一分為二，如"庫爾斯克"號核潛艇上就采用了這種推進(jìn)方式:另一種就是全新的泵噴推進(jìn)器方式，歐美國家新近建造的核動力攻擊型潛艇均采用這種推進(jìn)方式。應(yīng)用結(jié)果表明，核潛艇采用泵噴推進(jìn)器比采用七葉大側(cè)斜螺旋槳具有更好的聲隱身性能。
核潛艇具有強(qiáng)大的攻擊力和*的隱蔽性、機(jī)動性，能夠遠(yuǎn)離基地長期潛航，具備與海軍編隊(duì)其他兵力協(xié)同作戰(zhàn)，執(zhí)行多種戰(zhàn)斗任務(wù)的能力，因此一直是上各海軍強(qiáng)國激烈競爭的焦點(diǎn)。但核潛艇一旦暴露行蹤就會失去固有優(yōu)勢，容易被敵跟蹤、打擊，生存能力大大降低。隨著聲探測技術(shù)的迅速發(fā)展，如何降低輻射噪聲、減少被敵方聲吶發(fā)現(xiàn)的幾率，已成為核潛艇技術(shù)的重點(diǎn)研究課題。
推進(jìn)器噪聲是核潛艇的主要噪聲源之一，且暴露在艇體外，很容易向水中輻射噪聲;在低航速時(shí)，推進(jìn)器的低頻線譜噪聲的頻率低、強(qiáng)度大，且能輻射到很遠(yuǎn)的海區(qū):在中、高航速時(shí)，旋轉(zhuǎn)噪聲隨航速而增強(qiáng)，逐漸超過低頻線譜成為潛艇的主要噪聲;一旦推進(jìn)器的槳葉產(chǎn)生空泡，則噪聲將大大增強(qiáng)，推進(jìn)器噪聲成為潛艇的主要噪聲。因此，降低核潛艇的噪聲必須先降低推進(jìn)器的噪聲。
另外，為了充分發(fā)揮核潛艇的作戰(zhàn)效能，攻擊型核潛艇逐步向高航速、安靜型方向發(fā)展，新一代安靜型攻擊型核潛艇的水下高航速超過30節(jié)，低噪聲航速達(dá)到20節(jié)。這就給推進(jìn)器的設(shè)計(jì)提出了新的課題:如果仍舊采用傳統(tǒng)的單個(gè)七葉大側(cè)斜螺旋槳推進(jìn)，則由于螺旋槳的負(fù)荷過大，槳葉將提前出現(xiàn)空化，使核潛艇的低噪聲航速下降:如果為了推遲空泡的產(chǎn)生，必須加大螺旋槳的槳葉面積，則導(dǎo)致螺旋槳的效率下降、噪聲增大。
為了替新一代核潛艇尋找合適的低噪聲推進(jìn)方式，美、英、法、俄等國家花費(fèi)大量的人力、財(cái)力，開展了廣泛、深入的研究和試驗(yàn)，終形成了兩種不同的解決途徑:一種是以俄羅斯為代表，采用2套七葉大側(cè)斜螺旋槳推進(jìn)的方式，將總的螺旋槳負(fù)荷一分為二，如"庫爾斯克"號核潛艇上就采用了這種推進(jìn)方式:另一種就是全新的泵噴推進(jìn)器方式，歐美國家新近建造的核動力攻擊型潛艇均采用這種推進(jìn)方式。應(yīng)用結(jié)果表明，核潛艇采用泵噴推進(jìn)器比采用七葉大側(cè)斜螺旋槳具有更好的聲隱身性能。
