10t/d地埋式一體化生活污水處理設(shè)備此后中斷進(jìn)入序批處理格的原水。原水在剩下的操作中，直接進(jìn)入主曝氣格。這使得主曝氣格降解大量有機(jī)碳，并減弱微生物的好氧內(nèi)源呼吸。序批處理格利用循環(huán)液中殘留的有機(jī)物作為電子供體，以硝化態(tài)氮作電子受體，繼續(xù)進(jìn)行缺氧反硝化。由于有機(jī)碳源的減少，缺氧內(nèi)源呼吸的速率將提高。來自主曝氣格的混合液具有較低的有機(jī)物和MLSS濃度。經(jīng)循環(huán)，把序批處理格內(nèi)的殘余有機(jī)物和活性污泥推入

10t/d地埋式一體化生活污水處理設(shè)備

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進(jìn)行曝氣，降低初進(jìn)水所殘余的有機(jī)碳、有機(jī)氮和氨氮，以及來自主曝氣格未被降解的有機(jī)物和內(nèi)源呼吸釋放的氨氮，并吹脫在前面缺氧階段產(chǎn)生的截留在混合液中的氮?dú)狻＿B續(xù)的循環(huán)增加了主曝氣格內(nèi)的微生物量，同時(shí)進(jìn)一步降低序批處理格中的懸浮固體，降低了MLSS濃度，有利于其在下半個(gè)周期中作為澄清池時(shí)，減少污泥量以提高沉淀池的效率。
停止循環(huán)，延時(shí)曝氣。
為進(jìn)一步降低序批處理格內(nèi)的有機(jī)物和氮濃度，減少剩余的氮?dú)馀荩捎醚訒r(shí)曝氣。這步是在沒有循環(huán)，沒有進(jìn)出流量的隔離狀態(tài)下進(jìn)行。延時(shí)曝氣使序批處理格中的BOD5和TKN達(dá)到處理的要求水平。
靜置沉淀。
延時(shí)曝氣停止后，在隔離狀態(tài)下，開始靜置沉淀，使活性污泥與上清液有效分離，為下半個(gè)周期作為澄清池出水做準(zhǔn)備。沉淀開始時(shí)，由于仍存在剩余的溶解氧，沉淀污泥中的硝化菌繼續(xù)硝化殘余的氨，而好氧微生物繼續(xù)進(jìn)行好氧內(nèi)源呼吸。當(dāng)混合液中氧減少到一定程度時(shí)，兼性菌開始利用硝化態(tài)氮作為電子受體進(jìn)行缺氧內(nèi)源呼吸，進(jìn)行程度較低的反硝化作用。

10t/d地埋式一體化生活污水處理設(shè)備在整個(gè)半周期過程中，此時(shí)序批處理格中上清液的BOD、TKN、氨、硝酸鹽、亞硝酸鹽的濃度低，懸浮固體總量也少，因此該序批處理格在下半個(gè)周期作為沉淀池，其出水質(zhì)量是可靠的。在這一步，可以從交替序批處理格中排放剩余污泥。第二個(gè)半周期：步驟6的結(jié)束標(biāo)志著處理運(yùn)行的下半個(gè)循環(huán)操作開始。通過兩個(gè)半周期，改變交替序批處理格的操作形式。第二個(gè)半周期與*個(gè)半周期的6個(gè)操作步驟相同。
MSBR法的主要運(yùn)行特點(diǎn)
(1)MSBR系統(tǒng)能進(jìn)行不同配置的設(shè)計(jì)和運(yùn)行，以達(dá)到不同的處理目的。
(2)每半個(gè)運(yùn)行周期中，步驟的數(shù)量和每步驟所需的時(shí)間，取決于原水的特性和出水的要求。這里介紹了6個(gè)運(yùn)行步驟，但所需總的步驟可以被系統(tǒng)設(shè)計(jì)者所選擇。常常可以在實(shí)際運(yùn)行中減少，以便使運(yùn)行過程簡(jiǎn)單化。例如，步驟1和步驟2能通過延長(zhǎng)步驟1和減少步驟2的時(shí)間來合并這兩步為一步。增加步驟1的時(shí)間則增加序批處理格有機(jī)碳的量，這使得在不進(jìn)原水的缺氧混合時(shí)間需要更長(zhǎng)，以平衡步驟3.也可以增加步驟，進(jìn)行更多的缺氧好氧序批操作，來處理有機(jī)物和氨氮濃度更高的原水，以達(dá)到更低出水總氮的要求。
(3)在每半個(gè)循環(huán)中，原水大部分時(shí)間是進(jìn)入主曝氣格。接著是部分或全部污水進(jìn)入作為SBR的序批處理格。在主曝氣格中完成了大部分有機(jī)碳、有機(jī)氮和氨氮的氧化。另外，主曝氣格在*混合狀態(tài)下連續(xù)曝氣，創(chuàng)造了一個(gè)穩(wěn)定的生物反應(yīng)環(huán)境。這使得整個(gè)設(shè)備能承受沖擊負(fù)荷的影響。
(4)從序批處理格到主曝氣格的循環(huán)流動(dòng)，使得前者積聚的懸浮固體運(yùn)送到了后者。循環(huán)也把主曝氣格內(nèi)的被氧化的硝化氮運(yùn)送到在半個(gè)循環(huán)的大部分時(shí)期處在缺氧攪拌狀態(tài)下的序批處理格，實(shí)現(xiàn)脫氮的目的。
(5)污泥層作為一個(gè)污泥過濾器，對(duì)改善出水質(zhì)量和缺氧內(nèi)源呼吸進(jìn)行的反硝化有重要作用。

高密度沉淀池的運(yùn)行控制
混合區(qū)
經(jīng)過測(cè)定混合區(qū)的進(jìn)泥水濃度，發(fā)現(xiàn)儀表顯示的讀數(shù)失準(zhǔn)，雖然表值與實(shí)測(cè)值之間沒有確切的線性對(duì)應(yīng)關(guān)系，但實(shí)測(cè)濃度為儀表讀數(shù)的1. 5-2. 5倍，實(shí)測(cè)濃度的平均值為0. 74 g/L，明顯小于設(shè)計(jì)值2.0 g/L。這是因?yàn)樵诟呙艹貙?shí)際應(yīng)用中發(fā)現(xiàn)，當(dāng)進(jìn)泥水的濃度高于1. 5 g/L，高密池就會(huì)發(fā)生污泥上浮現(xiàn)象，使出水濁度升高，對(duì)凈水工藝產(chǎn)生沖擊，所以在生產(chǎn)過程中人為縮短了凈水工藝中沉淀池的排泥周期，延長(zhǎng)了排泥歷時(shí)，使進(jìn)人高密池的排泥水濃度過低。較低的進(jìn)泥濃度不僅增加了污泥處理系統(tǒng)的流量負(fù)荷，還延長(zhǎng)了污泥在沉淀區(qū)的濃縮時(shí)間川，未能充分發(fā)揮高密池的效能。
采用干燥箱恒溫烘重測(cè)量排泥水濃度的方法操作繁瑣，存在實(shí)用滯后問題，且當(dāng)進(jìn)水濃度低時(shí)，用烘干稱重的方法測(cè)得的濃度值失準(zhǔn)。通過多次試驗(yàn)，比較了采用烘干稱重和用濁度估測(cè)的方法測(cè)定排泥水濃度的數(shù)值，結(jié)果表明，在同一水質(zhì)期內(nèi)排泥水的性質(zhì)差別較小時(shí)，以用濁度估測(cè)進(jìn)人高密池的排泥水濃度。

反應(yīng)區(qū)的污泥為來自混合區(qū)的排泥水與循環(huán)系統(tǒng)回流的高濃度濃縮污泥的混合污泥，其濃度可以根據(jù)進(jìn)泥水濃度和回流濃度計(jì)算得出。實(shí)際監(jiān)測(cè)中發(fā)現(xiàn)反應(yīng)區(qū)污泥高濃度可達(dá)3.5g/L，此時(shí)回流比和回流濃度都高，但此時(shí)投藥量仍然根據(jù)進(jìn)泥水濃度表值0. 74 g/L進(jìn)行投加，投加量為1. 0 g/L。由于投藥量不足，反應(yīng)區(qū)產(chǎn)生的絮體碎小，這種污泥顆粒的沉降性和濃縮性都不如大絮體顆粒。
根據(jù)小試得到投藥量為1. 3 %。(按混凝劑占污泥干重的比例) ，但是加藥量的不足卻未導(dǎo)致污泥上浮的發(fā)生，這是因?yàn)榇藭r(shí)的進(jìn)泥量?jī)H有300m3/ h，遠(yuǎn)遠(yuǎn)低于設(shè)計(jì)大流量960 m3/ h。在設(shè)計(jì)大流量下的上升流速為17 . 8 m/h，而在300m3/ h的流量下的上升流速為5.56 m/耐h，使得顆粒有足夠的沉淀時(shí)間，而且布設(shè)在沉淀區(qū)上部的斜管還有較好的截留小絮體的作用。
反應(yīng)區(qū)污泥濃度為3.5 g/L時(shí)高密池仍能正常運(yùn)行，這說明高密池有處理高濃度進(jìn)泥水的能力，高于1.5g/L就會(huì)發(fā)生上浮的現(xiàn)象則可能是由于其他原因而并非高進(jìn)泥濃度造成的。
靜水沉降中污泥濃度與高度成正比例，為了確定沉降比與反應(yīng)區(qū)污泥濃度的關(guān)系，多次取樣測(cè)定污泥沉降比，并與根據(jù)物料平衡算出的濃度值進(jìn)行線性回歸，結(jié)果表明兩者有良好的線性關(guān)系。可以根據(jù)沉降比估計(jì)反應(yīng)區(qū)內(nèi)污泥的濃度，從而進(jìn)行投藥量、回流比等指標(biāo)的調(diào)整。
外部污泥循環(huán)區(qū)
污泥回流能加速礬花的生長(zhǎng)并增加礬花的密度，以維持均勻絮凝所要求的高污泥濃度。但是由于泥位變化的不穩(wěn)定和回流泵吸泥口附近對(duì)泥層的抽吸作用，回流污泥的濃度很不均勻，在0-28.7 g/L之間，且大多數(shù)情況下污泥濃度較低。

實(shí)際運(yùn)行中的回流量始終為300m3/ h，并未考慮回流濃度和進(jìn)泥水濃度的大小。回流清水對(duì)反應(yīng)區(qū)的影響不大，只是使進(jìn)水濃度降低5%;但當(dāng)回流污泥濃度大時(shí)，進(jìn)水濃度會(huì)提高數(shù)倍，出現(xiàn)加藥不足導(dǎo)致絮體細(xì)小的情況。因此應(yīng)根據(jù)進(jìn)泥濃度、進(jìn)泥流量、回流的濃度適度調(diào)整回流量。
回流濃度和泥床高度有關(guān)，當(dāng)回流污泥濃度大時(shí)說明泥位較高，應(yīng)降低回流量，減緩沉淀區(qū)的泥層增高速度。也可據(jù)反應(yīng)區(qū)的沉降比來調(diào)節(jié)回流量，當(dāng)沉降比大( >15 ) 時(shí)，應(yīng)該降低回流量，這是因?yàn)榉磻?yīng)區(qū)污泥濃度足夠大，能保證絮凝效果，沒有必要再回流以增加濃度，也避免了藥劑的浪費(fèi)和泥層增高的加快。
沉淀區(qū)
高密池底部刮泥機(jī)的連續(xù)刮掃促進(jìn)了沉淀區(qū)污泥的濃縮。斜板放置在沉淀池的頂部，用于去除殘留的礬花并產(chǎn)生水質(zhì)合格的出水。沉淀區(qū)的上清液回流到配水井，如果上清液濁度較高則會(huì)影響凈水工藝，同時(shí)也浪費(fèi)混凝劑川。

活性污泥、氧化溝、SBR工藝
1.常規(guī)活性污泥法適用于中等負(fù)荷的大型污水處理廠。
2.氧化溝法、SBR法的基建費(fèi)用低，運(yùn)行費(fèi)較高。若處理規(guī)模為10萬t/d,折舊以20年計(jì)，氧化溝、SBR與常規(guī)活性污泥法的總處理費(fèi)用大體相當(dāng)。規(guī)模越小，氧化溝、SBR的總處理費(fèi)用越低。因此，對(duì)于中小型污水處理廠而言，氧化溝、SBR在經(jīng)濟(jì) 上有益。
3.氧化溝、SBR工藝一般不設(shè)初沉池和污泥消化池，處理單元比常規(guī)活性污泥法減少50%以上，操作管理簡(jiǎn)化;且設(shè)備國(guó)產(chǎn)化程度高，價(jià)格低。