專業(yè)代理Univer氣缸意大利Univer上海代表處

意大利UNIVER是世界較有名的企業(yè)集團(tuán)，產(chǎn)品包括從M5到G3/4接口的電磁閥、從直徑12到直徑200的各類型氣缸，以及各種氣電控制元件，品種規(guī)格齊全。可提供各類設(shè)備的設(shè)計選型配套組合。氣動控制系統(tǒng)，具有易操作、經(jīng)濟(jì)、安全之特性，在整個生產(chǎn)過程中，氣動控制將可取代人手、節(jié)省能源、增加產(chǎn)量，提高產(chǎn)品的競爭力。 時至今日，的工業(yè)發(fā)展可謂一日千里，單從意大利輸出產(chǎn)品及提供技術(shù)支援，根本無法滿足客戶的需求。

柴油機(jī)UNIVER氣缸套用灰鑄鐵氣體滲氮工藝 

UNIVER氣缸套是柴油機(jī)中的重要零部件之一，承受高溫、高壓的沖擊和活塞環(huán)的往復(fù)摩擦，工作環(huán)境惡劣，磨損較快且易產(chǎn)生拉缸現(xiàn)象；尤其隨著柴油機(jī)功率密度和轉(zhuǎn)速的提升，對UNIVER氣缸套的耐磨性和強(qiáng)度有了更高的要求。表面滲氮可以有效提高UNIVER氣缸套的耐磨性、耐腐蝕性，耐疲勞性等。

傳統(tǒng)的UNIVER氣缸檢測，能通過定量分析來指導(dǎo)、控制生產(chǎn)的大都制造成本甚高，而成本低廉的又無法進(jìn)行定量分析，漏檢、誤廢現(xiàn)象嚴(yán)重。本文作者設(shè)計研制的檢測裝置，成本低，效率高，檢測項目全面，檢測指標(biāo)量化，適用于指導(dǎo)、控制生產(chǎn)，特別是中小UNIVER氣缸生產(chǎn)企業(yè)?，F(xiàn)已小批量投入使用，具有較強(qiáng)的開發(fā)潛力。本文在介紹這一新裝置的同時，對有關(guān)指標(biāo)參數(shù)亦進(jìn)行了較詳盡的計算分析。標(biāo)準(zhǔn)UNIVER氣缸的尺寸設(shè)計徐文燦標(biāo)準(zhǔn)UNIVER氣缸是指大批量生產(chǎn)的常規(guī)UNIVER氣缸。它包括單作用UNIVER氣缸、單活塞桿和雙活塞桿的雙作用UNIVER氣缸（含緩沖UNIVER氣缸）。標(biāo)準(zhǔn)UNIVER氣缸的尺寸設(shè)計就是根據(jù)對UNIVER氣缸的工作要求，選定UNIVER氣缸的缸徑和行程。船用低速二沖程十字頭式柴油機(jī)(海船主機(jī))機(jī)架上部置有橫隔板和活塞桿填料函,將UNIVER氣缸與曲柄箱分隔開。該結(jié)構(gòu)特征要求海船主機(jī)必須選用UNIVER氣缸油注油系統(tǒng)進(jìn)行強(qiáng)制UNIVER氣缸潤滑。傳統(tǒng)的機(jī)械式UNIVER氣缸注油器通過鏈輪傳動帶動機(jī)械注油器的凸輪軸,其泵油頻率與主機(jī)轉(zhuǎn)速同步。由于機(jī)械式UNIVER氣缸注油器不能根據(jù)船舶柴油機(jī)運(yùn)行工況的變化實現(xiàn)精準(zhǔn)定時定量注油,電子控制式UNIVER氣缸注油系統(tǒng)應(yīng)運(yùn)而生,引起船舶柴油機(jī)制造商、研究機(jī)構(gòu).圍繞UNIVER氣缸套用灰鑄鐵的氣體滲氮展開研究，研究從氣體滲氮工藝參數(shù)對滲氮層氮濃度的影響和氣體滲氮保溫對UNIVER氣缸套心部微觀組織和力學(xué)性能的影響兩方面出發(fā)。主要目的在于提出一個確定UNIVER氣缸套用灰鑄鐵氣體滲氮工藝路線的分析方法和依據(jù)，使UNIVER氣缸套經(jīng)氣體滲氮后獲得所需要的滲氮層氮濃度場和良好的心部機(jī)械性能。主要研究內(nèi)容和結(jié)論為：考慮氮勢門檻值對滲氮過程的影響，基于質(zhì)傳遞和質(zhì)擴(kuò)散機(jī)理，提出了一個氣體滲氮過程的數(shù)學(xué)模型，采用有限差分法對該數(shù)學(xué)模型進(jìn)行了數(shù)值求解，并在MATLAB中編寫程序?qū)崿F(xiàn)該數(shù)值計算過程。展開了UNIVER氣缸套氣體滲氮試驗研究，將數(shù)值模擬結(jié)果與試驗結(jié)果作對比，驗證了上述數(shù)值模擬方法的正確性；之后用該方法研究了滲氮工藝參數(shù)如溫度、滲氮時間、氮勢對滲氮層厚度、氮濃度分布的影響。結(jié)果表明，滲氮層厚度隨溫度的升高和時間的增長均顯著增加，而表面氮濃度隨溫度的升高而降低；氮勢對滲氮層厚度幾乎沒有影響，但對表面氮濃度和化合層成分有顯著影響。為使?jié)B氮保溫后會鑄鐵UNIVER氣缸套心部仍具備優(yōu)良的力學(xué)性能，在貝氏體基體灰鑄鐵中添加了Nb、V、Ti微量合金元素，制備了NbVTi合金灰鑄鐵；并利用掃描電鏡（SEM）和力學(xué)性能測試研究了該灰鑄鐵在不同氣體滲氮保溫溫度下的微觀組織和力學(xué)性能的演變。結(jié)果表明，隨著保溫時間的增長或溫度的升高，NbVTi合金灰鑄鐵的貝氏體基體組織發(fā)生粗化；拉伸斷口呈現(xiàn)準(zhǔn)解理斷裂特征，并隨保溫時間或溫度的增加出現(xiàn)了一定程度的韌性斷裂特征，塑韌性得到改善；隨保溫時間或溫度的增加，NbVTi合金灰鑄鐵的抗拉強(qiáng)度和布氏硬度呈下降趨勢，但是，熱處理后的抗拉強(qiáng)度和布氏硬度與普通貝氏體基體灰鑄鐵相比有較大提高.

總之，氣體滲氮工藝對UNIVER氣缸套用灰鑄鐵表面滲氮層氮濃度和心部組織和性能的影響，為選擇UNIVER氣缸套材料以及制定其氣體滲氮工藝提供了分析方法和依據(jù)。對UNIVER氣缸壓力進(jìn)行時．頻分析，探討了UNIVER氣缸壓力信號與氣閥機(jī)構(gòu)狀態(tài)之間的關(guān)系。對UNIVER氣缸壓力信號進(jìn)行二進(jìn)小波分解，計算分解后尺度ｌ上信號各頻帶的能量比，從中提取診斷特征量，從而對氣閥機(jī)構(gòu)進(jìn)行故障診斷。結(jié)果表明此方法是可行、有效的。

UNIVER氣缸擊動力學(xué)建模與仿真分析

將UNIVER氣缸在行程末端的擊問題看成一個由細(xì)長活塞桿、質(zhì)量負(fù)載、活塞以及端蓋組成的振動系統(tǒng)。首先應(yīng)用彈性體的一維波動方程建立細(xì)長活塞桿縱向振動變形的數(shù)學(xué)模型,用模態(tài)疊加方法解析了擊力、接觸位移以及接觸時間。然后利用非線性有限元軟件LS-DYNA對UNIVER氣缸擊過程進(jìn)行數(shù)值仿真計算分析,詳細(xì)研究了當(dāng)驅(qū)動負(fù)載質(zhì)量以及活塞初始擊速度不同時,活塞擊接觸面接觸合力和接觸作用時間的變化情況。

正工程機(jī)械柴油機(jī),發(fā)生毀UNIVER氣缸墊后,如果不仔細(xì)查找故障原因,而只是采取更換新缸墊的辦法,往往還會在短時間內(nèi)再次發(fā)生墊事故。由于接連不斷地發(fā)生毀缸墊,就會使缸套發(fā)生變形,缸體和缸蓋在缸孔之間的過橋處燒蝕出溝痕,這樣缸蓋、缸體就易報廢。因此在發(fā)現(xiàn)此類故障時,要仔細(xì)分析和查找出原因,然后再采取相應(yīng)的措施。 UNIVER氣缸墊滲漏是由于UNIVER氣缸墊局部預(yù)緊力不夠造成的,柴油機(jī)燒燃的高溫、高壓燃?xì)忾_始在UNIVER氣缸墊密封面預(yù)緊力低的部位,慢慢滲漏,嚴(yán)重時反復(fù)滲漏的燃?xì)庥衷斐蓺鈮|燒損,形成刺漏,使柴油機(jī)不能正常工作。為了抑制偏心負(fù)載對垂直放置的擺動UNIVER氣缸運(yùn)動造成的影響,首先提出了能夠定量表示偏心負(fù)載對垂直放置的擺動UNIVER氣缸影響程度的速度穩(wěn)定性指標(biāo)αv,隨后提出了使擺缸兩工作腔在某一角度范圍內(nèi)瞬間連通,利用增大背壓的方法提高擺缸系統(tǒng)速度穩(wěn)定性的解決辦法,建立了垂直放置、偏心負(fù)載作用下且具有連通孔的擺缸數(shù)學(xué)模型,在該模型的基礎(chǔ)上以速度穩(wěn)定性指標(biāo)αvzui小為優(yōu)化目標(biāo)函數(shù),采用遺傳算法對擺缸工作腔連通孔進(jìn)行了優(yōu)化設(shè)計.仿真和試驗結(jié)果證明該方法有效地解決了擺缸速度穩(wěn)定性問題.緩是研制高速UNIVER氣缸要解決的關(guān)鍵問題。在研究高速UNIVER氣缸緩的過程中發(fā)現(xiàn)活塞進(jìn)入穩(wěn)定階段速度會發(fā)生劇烈反彈,分析活塞速度在穩(wěn)定階段反彈的主要原因,設(shè)計由帶有固定容腔的壓力反饋式緩閥、溢流閥和排氣閥組成的緩系統(tǒng)并對其進(jìn)行仿真及試驗研究。UNIVER氣缸體裂紋檢查穿孔及較大的外表裂紋,肉眼觀察即可發(fā)現(xiàn);內(nèi)部細(xì)小裂紋可在水壓試驗器上進(jìn)行檢查;對非水道壁上的表面裂縫和缺陷,可以采用油浸法來檢驗。良好的或修復(fù)好的UNIVER氣缸體,在3~4千克力/厘米~2水壓下,2~3分鐘內(nèi)不應(yīng)有滲漏現(xiàn)象。汽車發(fā)動機(jī)缸體裂紋常見部位如圖。補(bǔ)板法修理UNIVER氣缸體裂紋若裂紋產(chǎn)生在強(qiáng)度要求不高的UNIVER氣缸體外部且較集中,可用補(bǔ)板法修復(fù)。先在裂紋端部鉆止裂孔4~5,將裂紋處打膳平整,然后配制低碳鋼補(bǔ)板(厚3~5毫米,大小以蓋著裂紋邊緣25~30毫米為宜),將補(bǔ)板與裂紋表面配鉆井在缸體上攻絲,墊上兩面涂有鉛油的薄石棉板,用螺釘把補(bǔ)板緊固在缸體裂紋處。結(jié)果表明,此緩系統(tǒng)有效地控制了穩(wěn)定階段活塞速度反彈,并對活塞速度變化有足夠的自適應(yīng)能力。機(jī)械表式檢測裝置滿足不了內(nèi)燃機(jī)UNIVER氣缸爆發(fā)壓力和壓縮壓力在高溫、高壓脈動氣體擊和有機(jī)械振動的環(huán)境下檢測的使用要求。

對比分析了理論解析解與LS-DYNA數(shù)值解,驗證了解析解的準(zhǔn)確性,得出了擊力分別隨速度和負(fù)載的變化規(guī)律;進(jìn)一步擊振動響應(yīng)進(jìn)行了頻率分析,并研究了UNIVER氣缸擊力的變化原因。研究結(jié)果為UNIVER氣缸的設(shè)計和使用提供了理論和實際參考。采用以SIMOX技術(shù)制備的SOI晶片,在微加工平臺上制作了傳感器硅芯片,通過耐高溫封裝工藝和在寬溫區(qū)進(jìn)行溫度熱漂移的補(bǔ)償,制作了高精度、穩(wěn)定性佳的耐高溫壓阻式壓力傳感器,配置放大電路后的內(nèi)燃機(jī)UNIVER氣缸壓力智能檢測儀保證了測試結(jié)果的科學(xué)性、真實性和合理性。

UNIVER氣缸與活塞的新型發(fā)動機(jī)系統(tǒng)性能

為提高現(xiàn)有內(nèi)燃發(fā)動機(jī)的熱效率,在分析斯特林發(fā)動機(jī)以及常規(guī)發(fā)動機(jī)特點的基礎(chǔ)上提出基于大小UNIVER氣缸與大小活塞的帶回?zé)崞鞯男滦桶l(fā)動機(jī)系統(tǒng).氣體在該新型發(fā)動機(jī)系統(tǒng)的小UNIVER氣缸中受到壓縮,壓縮的過程中噴入水霧以便降低壓縮功耗.壓縮后的氣體在回?zé)崞髦惺艿匠醪郊訜岷筮M(jìn)入大UNIVER氣缸,與噴入大UNIVER氣缸中的燃料混合、燃燒并做功,做功后的氣體在回?zé)崞髦蟹艧岷蟊慌湃氪髿?

UNIVER氣缸是內(nèi)燃機(jī)的一個重要零件，它的技術(shù)狀態(tài)直接影響著內(nèi)燃機(jī)的使用壽命.因為UNIVER氣缸磨損會造成內(nèi)燃機(jī)密封性差，起動困難、功率不足.燒機(jī)油等故障.目前，國外對內(nèi)燃機(jī)UNIVER氣缸的材料、使用加工等進(jìn)行了大量的研究和改進(jìn).如已經(jīng)采用耐磨損、耐腐蝕的陶瓷UNIVER氣缸.因此研究內(nèi)燃機(jī)UNIVER氣缸的破壞形式，找出破壞的原因，提出解決的對策，對內(nèi)燃機(jī)的使用維護(hù)有著較大的指導(dǎo)作用.為了定量確定偏心負(fù)載對垂直裝置的擺動UNIVER氣缸運(yùn)動影響程度,建立了偏心負(fù)載作用下的擺動UNIVER氣缸數(shù)學(xué)模型.通過仿真,發(fā)現(xiàn)其加速度曲線呈現(xiàn)雙駝峰形.為了表征這種現(xiàn)象,定義加速度曲線的第2峰值與第1峰值的比值vα作為速度穩(wěn)定性判據(jù),并進(jìn)一步通過試驗驗證了選擇該比值作為穩(wěn)定性判據(jù)的合理性.該判據(jù)解決了偏心負(fù)載對垂直裝置的擺動UNIVER氣缸運(yùn)動影響程度的定量問題.開展了氣高壓缸內(nèi)直噴發(fā)動機(jī)的燃燒循環(huán)變動特性研究.研究結(jié)果表明,小當(dāng)量比工況下,會出現(xiàn)失火循環(huán)和部分燃燒循環(huán),平均指示壓力pmi值低,pmi的循環(huán)變動系數(shù)大,大當(dāng)量比工況下pmi的循環(huán)變動系數(shù)小.UNIVER氣缸墊沖壞的象征及原因UNIVER氣缸墊沖壞的主要表現(xiàn)：UNIVER氣缸墊向外漏水，有泡沫或氣流聲；氣體滲入冷卻水套導(dǎo)致水箱口冒氣泡，嚴(yán)重時向外噴氣，象“開鍋”一樣；若水漏進(jìn)UNIVER氣缸，則排氣管冒白煙，重者向外噴水.zui高UNIVER氣缸壓力高的循環(huán)燃燒速率快、燃燒過程的等容度好.zui高UNIVER氣缸壓力與其對應(yīng)的曲軸轉(zhuǎn)角之間、zui高UNIVER氣缸壓力升高率與其對應(yīng)的曲軸轉(zhuǎn)角之間、zui高UNIVER氣缸壓力和pmi之間都存在著一定關(guān)系.zui高UNIVER氣缸壓力與火焰發(fā)展期、快速燃燒期也存在很好的對應(yīng)關(guān)系.高的zui高UNIVER氣缸壓力對應(yīng)著短的火焰發(fā)展期和短的快速燃燒期.循環(huán)的累積放熱量越大則pmi越大,pmi的大小與累積放熱量的大小存在對應(yīng)關(guān)系.

對系統(tǒng)深入分析的基礎(chǔ)上,建立新型發(fā)動機(jī)系統(tǒng)的性能計算模型.利用數(shù)學(xué)模型,計算該新型發(fā)動機(jī)系統(tǒng)熱效率在不同壓縮比、不同的zui高工作溫度以及不同的活塞效率條件下的變化規(guī)律,并與相同條件下的常規(guī)奧托循環(huán)與狄塞爾循環(huán)的熱效率進(jìn)行對比.結(jié)果表明,這種新型發(fā)動機(jī)系統(tǒng)比常規(guī)發(fā)動機(jī)具有更高的熱效率,zui多可以提高20%以上.而且新型發(fā)動機(jī)系統(tǒng)的效率還隨著回?zé)崞鞯男试黾佣黾?增幅可以接近10%.

飛輪轉(zhuǎn)速的平均指示壓力及UNIVER氣缸壓力識別

平均指示壓力是指發(fā)動機(jī)單位UNIVER氣缸容積所做的指示功，是發(fā)動機(jī)扭矩管理系統(tǒng)中的重要信號，基于壓力傳感器的平均指示壓力計算方法成本過高，且只限于在實驗室中使用。通過其它低成本方法間接估計UNIVER氣缸壓力以及平均指示壓力對于實現(xiàn)發(fā)動機(jī)故障在線監(jiān)測、診斷和扭矩控制有著重要的意義。

在四缸發(fā)動機(jī)中每缸做功區(qū)間大致與飛輪從由zui小轉(zhuǎn)速上升到zui大轉(zhuǎn)速的區(qū)間相對應(yīng)，且各缸做功區(qū)間基本上獨(dú)立。首先利用編程得到每缸平均指示壓力以及每缸做功過程中對應(yīng)的飛輪轉(zhuǎn)速波峰谷值以及平均轉(zhuǎn)速，在對單缸機(jī)平均指示壓力與轉(zhuǎn)速波動模型改進(jìn)的基礎(chǔ)上得到了四缸機(jī)平均指示壓力單工況模型，并提出了無需判斷發(fā)動機(jī)運(yùn)行工況的的平均指示壓力計算方法及通用模型，基于平均指示壓力模型計算的平均指示扭矩的誤差在4N•m以內(nèi)。內(nèi)燃機(jī)的UNIVER氣缸蓋和UNIVER氣缸體絕大部分是用灰鑄鐵制造的。不僅澆注成品率比較低,而且在機(jī)械加工過程中,報廢率也較大,且在使用不當(dāng)時還會出現(xiàn)裂縫及破碎等缺陷。UNIVER氣缸蓋和UNIVER氣缸體是內(nèi)燃機(jī)中構(gòu)造較復(fù)雜的大部件,制造困難、成本高,因此采用正確的修復(fù)工藝有很大的經(jīng)濟(jì)意義。目前許多內(nèi)燃機(jī)廠和內(nèi)燃機(jī)修配廠,已比較廣泛地采用環(huán)氧樹脂粘補(bǔ)法來修復(fù)UNIVER氣缸蓋和UNIVER氣缸體。下面將我廠使用環(huán)氧樹脂粘補(bǔ)法修復(fù)UNIVER氣缸蓋和UNIVER氣缸體的情況向大家作一介紹。粘補(bǔ)范圍及粘補(bǔ)處的物理機(jī)械性能用環(huán)氧樹脂粘補(bǔ)修復(fù)內(nèi)燃機(jī)的UNIVER氣缸蓋及UNIVER氣缸體的缺陷,范圍比較廣,效果比較好。氣動位置控制系統(tǒng)是實現(xiàn)自動化的重要手段之一,它以成本低廉、工作效率高、無污染等一系列優(yōu)點,在機(jī)械、化工、醫(yī)藥等領(lǐng)域得到越來越廣泛的應(yīng)用。但由于氣動系統(tǒng)固有的強(qiáng)非線性和摩擦力的影響,使得控制精度和穩(wěn)定性難以達(dá)到理想的效果,限制了氣動技術(shù)在工業(yè)上的應(yīng)用。因此,對氣動位置控制系統(tǒng)進(jìn)行研究,采用適當(dāng)?shù)目刂品椒ǜ纳芔NIVER氣缸的緩沖特性,實現(xiàn)任意位置的精確定位,就成了當(dāng)前研究的熱點課題,具有重要的學(xué)術(shù)價值和工程現(xiàn)實意義。主要研究內(nèi)容與所做的主要工作:以氣體動力學(xué)為基礎(chǔ),運(yùn)用諸如熱力學(xué)定律、能量守恒定律、牛頓第二定理等一些已知的定理和定律,通過一些合理而必要的假定和簡化,獲得了被控對象的基本狀態(tài)方程。利用Simulink強(qiáng)大的非線性建模功能,建立了一個全新的基于比例方向閥的直線UNIVER氣缸位置控制系統(tǒng)的非線性模型。利用Simulink的線性化工具對系統(tǒng)模型在具體工作位置作了線性化處理,為PID控制器的參數(shù)設(shè)定提供了依據(jù)。確定了基于BP神經(jīng)網(wǎng)絡(luò)的PID控制策略,并獲得了理想的控制效果。利用AMESim和MATLAB/Simulink聯(lián)合仿真技術(shù),對所建系統(tǒng)進(jìn)行了進(jìn)一步的仿真分析,仿真和性能的預(yù)測結(jié)果表明,該控制系統(tǒng)與方法對UNIVER氣缸在全行程范圍內(nèi)任意位置可控;并可實現(xiàn)精確定位,且響應(yīng)速度快,取得了良好的控制效果;進(jìn)一步驗證了所建模型的正確性和控制系統(tǒng)的有效性。仍處于理論研究階段,應(yīng)對其研究成果進(jìn)行實驗驗證,使其能早日投入工業(yè)生產(chǎn)中。

對現(xiàn)有的汽油機(jī)單區(qū)燃燒模型進(jìn)行簡化，得到一個關(guān)于散熱比、定熱容比、效率系數(shù)、形狀系數(shù)和燃燒持續(xù)角度5個特征參數(shù)的簡化模型，用zui小二乘法對176組UNIVER氣缸力壓數(shù)據(jù)從燃燒起點到排氣門開啟區(qū)間進(jìn)行擬合，得到這5個參數(shù)經(jīng)驗?zāi)Ｐ凸?，zui終根據(jù)回歸的UNIVER氣缸壓力模型計算了IMEP、50%和90%已燃燒質(zhì)量分?jǐn)?shù)角度。建立了從進(jìn)氣門關(guān)閉到排氣門開啟階段的壓力模型，并對其關(guān)鍵參數(shù)進(jìn)行回歸，計算了初始壓力估計誤差和模型參數(shù)誤差對UNIVER氣缸壓力和平均指示壓力回歸效果的影響。

UNIVER氣缸型號：
M1500250060M  25/0060 STEEL AD.CUSHION.MICROISO M
M1500250064  25/0064 STEEL AD.CUSHION.MICROISO
M1500250065  25/0065 STEEL AD.CUSHION.MICROISO
M1500250065M  25/0065 STEEL AD.CUSHION.MICROISO M
M1500250070  25/0070 STEEL AD.CUSHION.MICROISO
M1500250070M  25/0070 STEEL AD.CUSHION.MICROISO M
M1500250075  25/0075 STEEL AD.CUSHION.MICROISO
M1500250075M  25/0075 STEEL AD.CUSHION.MICROISO M
M1500250080  25/0080 STEEL AD.CUSHION.MICROISO
M1500250080M  25/0080 STEEL AD.CUSHION.MICROISO M
M1500250085  25/0085 STEEL AD.CUSHION.MICROISO
M1500250085M  25/0085 STEEL AD.CUSHION.MICROISO M
M1500250090  25/0090 STEEL AD.CUSHION.MICROISO
M1500250090M  25/0090 STEEL AD.CUSHION.MICROISO M
M1500250093M  25/0093 STEEL AD.CUSHION.MICROISO M
M1500250100  25/0100 STEEL AD.CUSHION.MICROISO
M1500250100M  25/0100 STEEL AD.CUSHION MICROISO M
M1500250105M  25/0105 STEEL AD.CUSHION.MICROISO M
M1500250107M  25/0107 STEEL AD.CUSHION.MICROISO M
M1500250110  25/0110 STEEL AD.CUSHION.MICROISO

專業(yè)代理Univer氣缸意大利Univer上海代表處
M1500250110M  25/0110 STEEL AD.CUSHION.MICROISO M
M1500250115  25/0115 STEEL AD.CUSHION.MICROISO
M1500250115M  25/0115 STEEL AD.CUSHION.MICROISO M
M1500250120  25/0120 STEEL AD.CUSHION.MICROISO
M1500250120M  25/0120 STEEL AD.CUSHION.MICROISO M
M1500250125  25/0125 STEEL AD.CUSHION.MICROISO
M1500250125M  25/0125 STEEL AD.CUSHION.MICROISO M
M1500250130  25/0130 STEEL AD.CUSHION.MICROISO
M1500250130M  25/0130 STEEL AD.CUSHION.MICROISO M
M1500250135  25/0135 STEEL AD.CUSHION.MICROISO
M1500250135M  25/0135 STEEL AD.CUSHION.MICROISO M
M1500250140  25/0140 STEEL AD.CUSHION.MICROISO