①式（1）~（8）所描述的是啟閉過程中zui大的相關N_A和N_B值。當啟閉過程完成，球體與閥座間相對摩擦傾向消除后，K_m=K_m′=0，此時NA和NB值應由式（1）~（8）中K_m=K_m′=0得到。因此可以認為在啟閉過程中NA和NB力是在具有K_m、K_m′和K_m=K_m′=0之間變化。

   ②逆流關閉閥門后，閥桿扁形頭部R邊將承受由F_p和F_m產生的合力。而在順流關閉閥門后，由于流體壓力F_p使球體壓向閥座，具有自密封作用，閥桿頭部R邊主要承受F_m大于F_p的那部分力或只承受閥桿頭部與球閥上的銷柱接觸產生較小的部分彈性變形恢復力（即當F_p>F_m時），因此兩種工況下閥桿頭部R邊承力或傳力效果也不一樣。

   ③在順流工況下，開啟N_AKzui大。而逆流工況下，關閉N_AG′zui大。對于同一規格（或尺寸）閥門，由于關閉時密封表面材料間摩擦系數f_m和開啟時f_m′不一致，需要判斷何種工況下N_A值zui大，應針對具體結構利用式（3）和式（5）進行比較。例如密封表面材料的。f_m=0.3，f_m′=0.4，φ=40°，q_mf=30MPa，P=P_N=4MPa，當D_N≤100mm時，N_AG′>N_AK；D_N>100mm時，N_AK>N_AG′。不同結構尺寸閥門，其N_AK和N_AG′以及DN值關系也不同。

   ④閥桿扁形頭部R邊或L邊經球體上銷柱，按平面與圓柱體接觸應力狀態傳遞啟閉閥門力N，其結構也應按接觸疲勞應力原理進行設計，在設計計算和驗算時應按上述3項要求選擇N_A值。

   ⑤在K_m=K_m′=0條件下由式（6）得到zui大N_B值，即N_B，按內圓柱形面與橢圓球體的點或線接觸原理工作的球體下支承結構尺寸。用該值進行結構設計和計算。