★河北欒城曝氣生物濾池★

濾池上部采用鋼筋混凝土板（板上采用倒濾頭出氣和水）抵制濾料的浮力及運行的阻力。在濾層下部，用混凝土板或鋼板分隔在濾層下部形成氣囊，在反沖洗時下部形成空氣室。

原水從進水閥進入氣室，通過中空管進入濾層，在濾料阻力的下使濾池進水均勻，空氣布氣管安裝在濾層下部，空氣通過穿孔布氣管進行布氣，經過濾層去除水中的機物、氨氮后，出水經倒濾頭進入上部清水區域排出。

濾池反沖洗采用脈沖沖洗的方法，先關閉進水閥及曝氣管，打開濾池下部的反沖洗氣管，在濾層下部形成一段氣墊層，當氣墊層達到一定高度后，此時瞬時把氣墊層中的空氣通過閥門或虹吸的方法迅速排空，此時濾層中從上到下沖洗的水流量瞬時忽然加大，導致濾料層忽然向下膨脹，脈沖幾次后，可以把附著在濾料上的懸浮物質脫落，再打開排泥閥，利用生物濾池的出水進行水漂洗，可效地達到清潔濾料的。

具以下優點：

①、較小的濾層阻力；采用氣水同向流，避免了氣水逆向流時水流速度和氣流速度的相對抵消而造成能量的浪費，另外，濾料粒徑較均勻，大大增加濾層的孔隙率，減少濾池運行時的水頭損失。

②、低、的濾料；濾料具來源、濾料比表面積大、表面適宜微生物生長、便宜（一般*500元/立方米）、化學；濾料比表面積大，利于氧氣的傳質，大大提高了充氧效率，布氣可采用穿孔管布氣即可，節省工程投資。

③、的脈沖反沖洗形式；傳統的水反沖、氣水反沖均難以奏效，該濾池采用的脈沖反沖洗方式，不需要專門的反沖洗水泵及鼓風機，是一種、低能耗的反沖洗形式。

范圍

曝氣生物濾池的范圍較為，其在水深度處理、微污染源水處理、難降解機物處理、低溫污水的硝化、低溫微污染水處理中都很好的、甚不可替代的功能。

工藝流程

1、主要去除污水中含碳機物時，宜采用單碳氧化曝氣生物濾池；
2、要求去除污水中含碳機物并完成氨氮的硝化時，可采用單碳氧化曝氣生物濾池，并適當降低負荷；也可以采用碳氧化濾池和硝化曝氣濾池的兩串聯工藝；
3、當進水碳源充足且出水水質對總氮要求高時，宜采用前置反硝化濾池+硝化濾池組合工藝；
4、當進水的總氮濃、碳源不足而出水對總氮要求嚴格時，可采用後置硝化工藝，并補充碳源；或采用前置反硝化濾池并外加碳源，前置反硝化濾池的硝化液回流率可具體根據設計NO3-N去除率以及進水碳氮比確定，外加碳源的投加量需經計算后確定。
注意事項
1、碳氧化濾池與硝化濾池的出水中的溶解氧宜控制為3.0~4.0mg/L。
2、濾速增加對碳氧化不利，部分非溶解性機物為降解就排出，6m/h。
3、但在一定的容積負荷范圍內，濾速增加不但不會降低曝氣生物濾池的去除率，還會增加硝化反硝化效率。主要原因三：一、高濾速增強了濾池內部的傳質效率，使得空氣、污水、生物之間更多的接觸機會；二、高濾速下，生物膜更新較快，增強了生物的活性。三、低速下，濾料容易堵塞，使得反沖洗的周期縮短，而頻繁的反沖洗對繁殖速度較慢的硝化細菌為不利。
4、濾池主要用於碳氧化時，當要求出水的BOD5=10~20mg/L，容積負荷采用3.5~5.0kgBOD5/(m?d)，當要求出水的BOD5=5~10mg/L，容積負荷采用2.5~3.2kgBOD5/(m?d)。
5、濾池主要用於碳氧化和硝化時，容積負荷建議BOD5≦3.0 kgBOD5/(m?d)，研究表明，當BOD5容積負荷大於該值時，氨氮的去除收到抑制，當BOD5≧4.0 kgBOD5/(m?d)，氨氮去除收到明顯抑制。
6、出水CODcr在60mg/L，進水負荷應該在4.0~5.0 kgCODcr/(m?d)，當CODcr≦50mg/L，進水負荷應該控制在3.0 kgCODcr/(m?d)以下。
7、濾池硝化和反硝化脫氮要求時，需要核算硝化和反硝化的容積負荷。建議容積負荷分別小於2.0 kgNH3-N/(m?d)和5.0 kgNO3-N/(m?d)，采用0.3~0.8 kgNH3-N/(m?d)和0.8~4.0 kgNO3-N/(m?d)。
8、當需要脫氮，且碳源不足時，可將反硝化池置於硝化池之前，將硝化池部分出水回流到反硝化池，做成前置反硝化。如下優點：a、利用污水中的機物作為碳源，減少外加碳源。b、機質在反硝化池中去除，確保了碳氧化/硝化池中的硝化能力。c、系統的曝氣量相對較少。d、污泥量較少。對於BOD5充足且需脫氮的生活污水，從運行成本考慮前置反硝化工藝明顯。
9、后置反硝化工藝更適合用在以下場所：a、BOD5含量明顯偏低的廢水(工業廢水比重高)。b、用於污水改造升，之前未考慮硝化指，出水BOD5偏低，但氨氮較高。
10、為避免除碳對硝化的影響，後置反硝化應在預處理階段，除去一部分的BOD5，C/N池設計濾速6~10m/h為宜，硝化負荷應滿足：進水BOD5≧60mg/L，約為0.3kgNH3-N/(m?d)，當BOD5=20~50mg/L，約為0.6kgNH3-N/(m?d)，當BOD5≦20mg/L，約為1.0kgNH3-N/(m?d)，若以甲醇為外加碳源，則DN投加量為3.3 kgCH4O/ kgNO3-N。
11、設計反硝化負荷0.4~0.5 kgNO3-N/(m?d)，濾速≧10m/h，進水BOD5/NO3-N≧6，通常DN池對BOD5的去除率≦60%，對CODcr的去除率≦70%，剩馀的CODcr會進入硝化反應器，為確保N池的硝化能力(大於0.5kgNH3-N/(m?d))，CODcr的負荷≦2.0kgCODcr/(m?d)。

運行要求

預處理

為了使曝氣生物濾池能較長的運行周期,減少反沖次數降低能耗,運用BAF 的工藝都需對進水進行預處理,否則原水中的大量雜質和SS 將進入曝氣濾池,將會堵塞曝氣、布水系統,給系統的運行帶來嚴重的后果。尤其是濾池用于二處理時,往往需投加藥劑才能達到這一要求,藥劑的使用不增加了運行,部分藥劑還將降低堿度,進而影響硝化,這是運用BAF 工藝時需要考慮的問題。

除P脫N

在生物除P 技術中,將脫N 和除P 相結合的系統對除P 不利,因為除P 脫N 本身是一對不可調和的矛盾,如DO 太低除P 率會下降,硝化反應受到限制,污泥沉降性能差,如DO 太高,則由于回流厭氧區DO 增加,反硝化受到限制,同時NO3- N 的濃可影響厭氧區P 的釋放。因為,P 的釋放為厭氧環境,如果NO3- N 存在就表明只能為兼氧環境。

從BAF 運行工藝看，完用生物除P 是很難達到排放的。用生物除P 就失去了生物濾池高負荷的特點,造成投資過大,因此用加FeCl3 藥劑的方法除P ,而生物濾池由于耐水力沖擊負荷,可使處理后的水量回流,并在運行中加化學藥劑,將化學處理和生物處理同時于系統中,達到除P 脫N ,使化學藥劑用量相對減少,從而降低運行。

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